Projecto Final

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Projecto Final

Projecto Final
Avaliação da Eficiência de Rega por Sulcos Numa
Área de 16 ha para a Cultura de Tomate no
Distribuidor-9 (Regadio de Chókwè)
Autor:
Augusto Raúl Massolonga
Supervisor:
Prof. Doutor. Rui Miguel C. Brito
Projecto Submetido à Faculdade de Agronomia e Engenharia
Florestal para a Obtenção do Grau de Licenciatura em
Agronomia
UNIVERSIDADE EDUARDO MONDLANE
FACULDADE DE AGRONOMIA E ENGENHARIA FLORESTAL
Departamento de Engenharia Rural
Secção de Uso de Terra e Água
Maputo, Março de 2006
Avaliação da Eficiência de Rega por Sulcos Numa Área de 16 ha para a Cultura de Tomate no Distribuidor-9 (Regadio de Chókwè)
DEDICATÓRIA
“É graça divina começar bem.
Graça maior persistir na caminhada certa.
Mas graça das graças é não desistir nunca.”
À minha mãe querida Marta Jeremias Guiamba
Ao meu pai Raúl Massolonga
Aos irmãos, Belinha, Carlos, Dulce e Lúcia
Ao Xará “Avozinho”
Ao tio Lucas
À toda família Massolonga, Guiamba e Gemo
DEDICO.
Aos primos Vino, Cacilda, Maninha, Armindo, Lino
e Orlando
Às sobrinhas, Quinita, Xeron, Fina, Nanda e Maninha
Às cunhadas Bia, Felícia e Melita
Aos amigos Poia, Sérgio, Cremildo, Delto
Ofereço.
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Massolonga, Augusto Raúl
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AGRADECIMENTOS
A Deus pela minha existência e constância de sua presença, comprovada na forma de saúde e
força para chegar até aqui.
Agradeço ao meu supervisor Prof. Doutor Rui Miguel C. L. Brito, pela sua orientação atenta e
cuidadosa ao longo de cada dia de trabalho e pelos tantos e valiosos ensinamentos e discussões
que sem dúvida ajudarão para além de minha vida académica.
Agradeço aos engenheiros Paiva Munguambe, Ravy Serra, Tomo, Chilundo, Pitorro e
Zandamela, pela orientação, amizade e ensinamentos passados durante a realização do trabalho.
Agradeço a uma pessoa especial, que não me ofereceu apenas sua mão, seu coração, mas todo seu
ser e me ensinou a valorizar o amor e as pessoas ao invés de seres inanimados:
Com muito amor para minha querida mãe Marta Jeremias M. D. Guiamba.
Agradeço ao Sr. Abel Mesquita, pela sua boa vontade em contribuir para o ensino no nosso país,
pois permitiu que este trabalho fosse realizado em seu campo sem nenhum constrangimento das
suas actividades.
Agradeço aos Técnicos Orlando Cossa e Romano, pela sua paciência e explicação das lições de
topografia e levantamentos de campo, que asseguraram que esta informação fosse fiável.
Agradeço aos estudantes Dolito, Célio, Retxua, Machemba, Ofiço e Ticha, suas vontades de
querer saber e aprender mais e seu apoio físico, contribuíram bastante no melhoramento da
metodologia e no levantamento dos dados no campo.
Particularmente gostaria de expressar os meus mais sinceros agradecimentos aos amigos que,
quase diariamente, estiveram ao meu lado nos melhores e piores momentos deste importante
pedaço de vida, tendo permitido directa ou indirectamente à minha chegada até aqui.
Agradeço aos meus amigos e colegas Milton Pinho, Leocádio Gonçalves, Dique Bacar, César
Abrão, Machava, Siyawadya, Julaia, Uarrota, Dárcio, Eduardo, Sambo, Bindo, Machango,
Dentor, Chamessanga ... e restantes não mencionados, suas capacidades em trabalhar em
equipe contribuíram bastante na minha formação.
Agradeço aos colegas do quarto 304 da R5, Adelino (Mestre), Ângelo e da residência, Ibraímo,
Milton Uache, Nhalusse, Seventine, entre outros.
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Agradeço aos amigos Teodósio, Levy Pinto, Tomo, Zucule, Consolo, Bernardo e Nilza Rafael.
Agradeço à todos mais, que directa ou indirectamente contribuíram para este estudo a saber :
Faculdade de Agronomia e Engenharia Florestal (Departamento de Engenharia Rural–
Secção de Uso de Terra e Água, Biblioteca e Sala de Cálculo), Biblioteca da FAO, Biblioteca
do INIA, Laboratório de solos da FAEF, Biblioteca da Direcção Nacional de Hidráulica
Agrícola, HICEP – Hidráulica do Chókwè Empresa Pública.
Agradeço aos meus familiares que directa e indirectamente contribuíram para a minha
formação, principalmente os meus tios Augusto Gemo e Isabel Alfeu, sua bondade e seu
modo de vida me fizeram crescer moral, intelectual e socialmente.
E a todos aqueles que de alguma forma ajudaram a colocar uma PEDRINHA para calçar
a Estrada de minha vida.
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RESUMO
Apesar da irrigação ser uma actividade que vem sendo praticada desde a antiguidade, os regadios
no geral enfrentam problemas de baixa eficiência. Assim no regadio de Chókwè nas condições
prevalecentes, baixas eficiências continuarão se registando independentemente do sector quer
seja familiar ou empresarial.
É neste âmbito que na tentativa de avaliar a performance de um sistema de rega realizou-se o
presente trabalho no Distribuidor-9 ao longo do regadio de Chókwè visando saber se o sistema
fornece água que satisfaz as necessidades da cultura em campo (tomate), quanta água se perde
aquando da rega e quais os motivos dessas perdas. O trabalho na generalidade pretendia Avaliar o
desempenho da rega numa parcela de 16 ha no Distribuidor-9 ao longo do regadio de Chókwè e
contribuir para melhorar a irrigação e a gestão do sistema.
O trabalho consistiu na colheita de dados no campo e análise dos mesmos no Excel. Após o
processamento e discussão dos resultados do presente trabalho, as seguintes eficiências foram
encontradas: eficiência de aplicação 100 %; eficiência de armazenamento máxima = 63,2% e
mínima = 15,6 %. Não se observaram nenhumas perdas por percolação profunda e runoff,
contudo no sistema sujeita a cultura a uma situação de sub irrigação.
A dotação e frequência ideais são respectivamente 42 mm e 14 dias.
Como medida para atenuar o efeito da sub irrigação no actual sistema, recomenda-se aumento do
tempo de aplicação (dos a145 para 240 s por sulco) e do caudal aplicado por sulco (dos 0,95 para
1,5 l/s). Com esta medida as eficiências irão melhorar para 96 % a es e 100 % a ea.
Também recomenda-se o redimensionamento do sistema, pois com a introdução de sulcos com
declive (0,6%), com um comprimento e espaçamento de 130 e 1,5 metros respectivamente,
dotando-os del de 0,5 l/s as eficiências passarão a ser 98, 83 e 95% respectivamente para ea, es e
eu .
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ÍNDICE
DEDICATÓRIA ............................................................................................................................. I
AGRADECIMENTOS ..................................................................................................................II
RESUMO...................................................................................................................................... IV
ÍNDICE...........................................................................................................................................V
LISTA DE TABELAS................................................................................................................VII
LISTA DE FIGURAS............................................................................................................... VIII
LISTA DE ABREVIATURAS................................................................................................. VIII
I.
INTRODUÇÃO ......................................................................................................................1
1.1
GENERALIDADES ............................................................................................................... 1
1.2
PROBLEMA DE ESTUDO E JUSTIFICAÇÃO ............................................................................ 2
1.3
OBJECTIVOS ...................................................................................................................... 2
1.4
CARACTERIZAÇÃO DA ÁREA DE ESTUDO ........................................................................... 3
II.
ENQUADRAMENTO TEÓRICO ....................................................................................7
2.1
CONSIDERAÇÕES GERAIS .................................................................................................. 7
2.2
DESCRIÇÃO DA REGA POR SULCOS .................................................................................... 7
2.3
TIPOS DE SULCOS .............................................................................................................. 9
2.4
FACTORES QUE INFLUENCIAM O DESEMPENHO DA REGA POR SULCOS ............................. 10
2.5
MEDIDAS DE DESEMPENHO ............................................................................................. 22
2.6
ALTERNATIVAS PARA O MELHORAMENTO DO DESEMPENHO DE UM SISTEMA DE REGA.. . 31
2.7
MEDIDAS A MELHORAR .................................................................................................. 34
III.
METODOLOGIA.............................................................................................................37
3.1
ANTECEDENTES ÀS ACTIVIDADES DE CAMPO .................................................................. 37
3.2
LEVANTAMENTO TOPOGRÁFICO ..................................................................................... 40
3.3
DETERMINAÇÃO DA SECÇÃO TRANSVERSAL ................................................................... 40
3.4
DETERMINAÇÃO DA INFILTRAÇÃO .................................................................................. 41
3.5
DETERMINAÇÃO DAS FRENTES DE AVANÇO .................................................................... 41
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3.6
DETERMINAÇÃO DE VOLUME .......................................................................................... 42
3.7
ANÁLISES LABORATORIAIS (PH, PF, CE(H2O E SOLO)) ........................................................ 43
IV.
RESULTADOS E DISCUSSÃO .....................................................................................44
4.1
AVANÇO ......................................................................................................................... 44
4.2
GEOMETRIA DA SECÇÃO TRANSVERSAL .......................................................................... 47
4.3
INFILTRAÇÃO .................................................................................................................. 47
4.4
CURVA DE PF.................................................................................................................. 49
4.5
SULCOS........................................................................................................................... 50
4.6
PERDAS POR OPERAÇÃO .................................................................................................. 53
V.
CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES ..........................................................................55
5.1
CONCLUSÕES .................................................................................................................. 55
5.2
RECOMENDAÇÕES .......................................................................................................... 56
VI.
BIBLIOGRAFIA ..............................................................................................................57
VII.
ANEXOS .............................................................................................................................1
ANEXO 1: FIGURAS. ..................................................................................................................... 2
ANEXO 2: DADOS DO CAMPO. ...................................................................................................... 8
ANEXO 3: DADOS DO LABORATÓRIO. ........................................................................................ 35
ANEXO 4: TABELAS DE CONSULTA............................................................................................. 35
ANEXO 5: FICHAS DE CAMPO USADAS PARA A COLHEITA DE DADOS DO CAMPO......................... 37
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LISTA DE TABELAS
Tabela 1: Produção potencial das culturas influenciada pela salinidade do solo (ECe) em dS/m,
profundidade radicular em metros e o respectivo factor p. Os valores de ECi indicados na Tabela
são determinados com base num LR=0.15 e ECe correspondente.................................................13
Tabela 2: Nomes e código usados na classificação de famílias de infiltração para rega superficial.
........................................................................................................................................................17
Tabela 3: Principais famílias de infiltração. .................................................................................17
Tabela 4: Intervalos de variação de alguns parâmetros de desempenho.......................................26
Tabela 5: Síntese dos os parâmetros r e p das frentes de avanço da água nos sulcos em cada
Bloco...............................................................................................................................................45
Tabela 6: Síntese da Infiltração da área de estudo medida pelo método de anel duplo e ajustada
para a rega por sulcos.....................................................................................................................48
Tabela 7: Síntese das determinações médias nos sulcos em cada Bloco.......................................51
Tabela 8: Determinação dos volumes médios em cada Bloco.......................................................53
Tabela 9: Valores percentuais de volumes em relação ao volume aplicado por Bloco.................53
Tabela 1 (Anexo 2): Levantamento topográfico do campo...........................................................8
Tabela 2 (Anexo 2): Cálculo de área por meio de coordenadas....................................................9
Tabela 3 (Anexo 2): Caudais fornecidos pela caleira e pela bomba.............................................10
Tabela 4 (Anexo 2): Determinação de volume aplicado nos canais de cabeceiras.......................11
Tabela 5 (Anexo 2): Determinação do volume médio aplicado nos sulcos..................................24
Tabela 6 (Anexo 2): Determinação da infiltração cumulativa......................................................27
Tabela 7 (Anexo 3): Análises de rotina.........................................................................................35
Tabela 8 (Anexo 3): Resultados de pF......................................................................................... 35
Tabela 9 (Anexo 4): Comprimento máximo dos sulcos segundo a classe textural do solo, declive,
dotação e o caudal............................................. .......................................... ..................................35
Tabela 10 (Anexo 4): Variação da infiltração básica com mudança na textura do solo. .............36
Tabela 11 (Anexo 4): Redução da eficiência de aplicação devido aos erros. ...............................36
Tabela 12 (Anexo 4): Velocidade de avanço média para diferentes tipos de solos. ....................36
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LISTA DE FIGURAS
Figura 1: Sulcos com declive (Walker, 1989)………………………………………………….....9
Figura 2: Sulcos ao longo das curvas de nível (Walker, 1989). …………………………….........9
Figura 3: Sulcos em zig-zag (Walker, 1989). ……………………………………………….......10
Figura 4: Trajectória de tempo e espaço das curvas de avanço e recessão e os respectivos tempos
(adaptado do Roscher, 1985). ……………………………………………....................................19
Figura 5: Diferentes padrões de humedecimento em sulcos, dependendo do tipo de solo
(adaptado do Brouwer, s.a.). ……………………………………………………..........................21
Figura 6: Dois sulcos adjacentes largamente espaçados (adaptado do Brouwer, s.a.). …………21
Figura 7: Representação esquemática das perdas que ocorrem durante a rega (adaptado do
Roscher, 1985)................................................................................................................................23
Figura 8: Esquema representativo do molde da infiltração para a determinação de d (adaptado do
Roscher, 1985).…………………………………………..………………………………….........27
Figura 9: Representação esquemática duma situação de sub irrigação (adaptado do Roscher,
1985)...............................................................................................................................................29
Figura 10: Representação esquemática duma situação que ocorrem perdas por runoff e
percolação profunda, contudo sem a satisfação da dotação requerida (adaptado do Roscher,
1985)...............................................................................................................................................29
percolação profunda com satisfação da dotação requerida (adaptado do Roscher, 1985).............30
Figura 12: Representação esquemática duma situação de sobre irrigação (adaptado do Roscher,
1985)...............................................................................................................................................31
Figura 13: Caudal pequeno que resulta num humedecimento inadequado dos sulcos (adaptado do
Brouwer, s.a.). ……………………………………………………..…………………………......31
Figura 14: Caudal excessivo que resulta em transbordo ou erosão dos sulcos (adaptado do
Brouwer, s.a.)..................................................................................................................................31
Figura 15: Modelo de optimização do comprimento do sulco (adaptado do Roscher,
1985)...............................................................................................................................................36
Figura 16: Modelo de optimização do caudal a aplicar por sulco (adaptado do Roscher, 1985)..36
Figura 17: Levantamento topográfico. ............................ ............................ ...............................40
Figura 18: Medição da secção transversal dos sulcos e canais de cabeceira pelo Perfilómetro....40
Figura 19: Determinação da infiltração com anel duplo. ............................ ............................ ...41
Figura 20: Medição da frente de avanço. ............................ ............................ ...........................41
Figura 21: Determinação do volume de água nos canais de cabeceira e sulcos usando
flume...............................................................................................................................................42
Figura 22: Vertedores da caleira onde foram feitas medições de caudal. ....................................43
Figura 23: Curvas de aproximação matemática das frentes de avanço nos canais de cabeceira nos
Blocos 10 e 11. ............................ ............................ ............................ ............................ ..........45
Figura 24: Secções média dos sulcos e das cabeceiras verificadas no campo. .............................47
Figura 25: Representação gráfica da infiltração cumulativa média do solo da região de estudo.49
Figura 26 (Anexo 1): Mapa de localização da área de estudo no regadio de Chókwè. ................2
Figura 27 (Anexo 1): Layout da área de colheita de dados no regadio de Chókwè. ....................3
Figura 28 (Anexo 1): Mapa de localização geográfica do regadio de Chókwè. ..........................4
Figura 29 (Anexo 1): Mapa do projecto de reabilitação do Regadio de Chókwè. .......................5
Figura 30 (Anexo 1): a, b, c e d :Curvas de infiltração cumulativa. ............................................7
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LISTA DE ABREVIATURAS
Ar- área
es- eficiência de armazenamento
AD- água disponível
eu- eficiência de uniformidade
AFU- água facilmente utilizável
FAO- organização da nações unidas para a
agricultura e a alimentação
BSw- semi-árido, mega-térmico
GPS- global positioning system
Blo- bloco
ECe e ECi - condutividade eléctrica do
estrato saturado do solo e da água de rega
respectivamente
ha- hectare
hr/dia- horas por dia
HICEP- hidráulica de chókwè empresa
ºC- graus celsius
Pública
CC- capacidade de campo
H2O- água
Cab- cabeceira
Icum- infiltração cumulativa
Class- classificação
I*cum- infiltração acumulada de rega por
sulcos ajustada
cm- centímetros
Ir- intervalo de rega
cm/dia- centímetros por dia
%- percentagem
DNA- direcção nacional de águas
DNHA- direcção nacional de hidráulica
km- quilómetro
agrícola
Km2- quilómetros quadrado
Dr- profundidade radicular
KCl- cloreto de potássio
dS- decisímetro
k e n - são constantes empíricas da função
de infiltração
D-9- distribuidor nove
ETc- evapotranspiração da cultura
ETp- evapotranspiração potencial da cultura
ea- eficiência de aplicação
Km- é o coeficiente de rugosidade
Kv - permeabilidade vertical
Kh- permeabilidade horizontal
LR- leaching requirement
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L- comprimento
S- declive
l- litros
SIREMO- sistema de regadio Eduardo
Mondlane
m- metro
me/100- miliequivalente por 100 gramas
Tab.- tabela
ms - milisímetro
Tal- talhão
min- minutos
tavanço- tempo de influxo
mm- milímetros
trecessão- tempo de recessão
m3- metros cúbicos
ton/ha- toneladas por hectare
MZM - meticais
UHP- unidade hidráulica principal
m3/s- metro cúbico por segundo
NPK- nitrogénio, fósforo e potássio
NAR- necessidades de água de rega
UHT’s- unidades hidráulicas terciárias
Vnec- volume necessário
p- factor de cultura
Vusa- volume usado
p* - factor de ajuste da infiltração
Vpp- volume percolado
pH- potencial hidrogeniónico
V apl - volume aplicado
Peff - precipitação efectiva
PEP- ponto de murcha permanente
Q- caudal
UHS’s - unidades hidráulicas secundárias
Vinf- volume infiltrado
nº- número
Pp- percolação profunda
t- tempo
w- é espaçamento dos sulcos
Xavanço- distância de avanço
Xrecessão- distância de recessão
Qm- caudal erosivo
RBC- tipo de flume trapezoidal
s- segundos
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I.
INTRODUÇÃO
1.1 Generalidades
A irrigação vem sendo praticada nas regiões tropicais e subtropicais desde a antiguidade. Há
indicações de que culturas eram irrigadas na Mesopotânia e no Egipto à cerca de 4 mil anos antes
de Cristo (Roscher, 1983). Em Moçambique, a irrigação é datada do período pré-independência,
onde em 1968 a área de terras irrigadas totalizava 65 000 hectares dos quais 72 % se localizavam
nas províncias de Maputo e Gaza. Em 1973 houve um incremento da área para 100 000 ha com
vista a estabilização da indústria açucareira e do povoado de Limpopo (DNHA1, 2003).
Após a independência em 1975, também houve um aumento da área irrigada em 20 000 ha,
totalizando 120 000 ha até próximo de 1980. Nos anos que se seguiram os sistemas de regadio
foram caracterizados por uma ineficiência devido a degradação e deterioração das infra-estruturas
de rega existentes (DNHA, 2003).
Segundo a FAO (1997) o potencial de irrigação em Moçambique é estimado em 3 072 000 ha,
contudo, dos 118 120 ha equipados para a irrigação, apenas 40 063 ha são actualmente irrigados
consistindo maioritariamente em sistemas com mais de 500 ha. De referir que os sistemas mais
largos e importantes são os de Chókwè na baixa de Limpopo com uma área equipada em 25 000
ha e uma série de plantações de canavial no Incomáti, Búzi e no Vale do Zambeze com uma área
total de 34 000 ha (FAO, 1997).
De acordo com o Roscher (1983), a irrigação superficial é o método que é mais praticado no
mundo, ocupando cerca de 230 milhões de hectares, o que corresponde à 90 % do total da área
mundial irrigada. Em Moçambique ocupa na sua generalidade 16 856 ha sendo 656, 4 200 e
12000 ha respectivamente nas zonas Norte, Centro e Sul.
Em Moçambique, a irrigação por superfície ocupa 42 % da área irrigada actualmente, cabendo os
restantes 8 e 50 % a rega por gota-a-gota e aspersão respectivamente. A rega superficial consiste
na rega por bacias para a cultura de arroz e a rega por sulcos para diferentes tipos de vegetais
(hortícolas, cereais, etc.). A aspersão é mais usada pelas grandes companhias especialmente em
canaviais, citrinos e em vegetais e a gota-a-gota para tomate (FAO, 2002).
1
DNHA- Direcção Nacional de Hidráulica Agrícola.
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1.2 Problema de estudo e Justificação
O clima de Moçambique varia de tropical a subtropical na região norte e centro do país à semiárido de estepe e deserto árido na região sul, determinando deste modo que o risco de redução do
rendimento exceda 50 % na agricultura de sequeiro no Sul do Save e pode exceder 75 % no
interior da província de Gaza. É nesta vertente que na tentativa de assegurar a segurança
alimentar recorre-se a agricultura irrigada. Contudo, a água sendo um recurso natural e
indispensável para a vida é necessário que o seu uso e aproveitamento consista numa melhor
gestão dos aquíferos disponíveis, de modo a evitar carências futuras que poderão repercutir-se no
aumento da demanda de fontes alternativas deste precioso líquido (FAO, 2002).
Apesar do elevado potencial (cerca de 3 milhões de ha) que Moçambique possui para a irrigação,
os regadios (no geral) são caracterizados por uma baixa eficiência persistente e na irrigação por
superfície (gravidade) em particular onde a eficiência oscila entre 25-50 % nas explorações
agrícolas (FAO, 2002). O
regadio de Chókwè não constitui excepção devido ao estado
deplorável da sua estrutura hidráulica e ao pouco conhecimento técnico dos irrigantes.
Neste regadio em particular e em Moçambique no geral, poucos estudos foram feitos com ênfase
na avaliação da eficiência de rega. Serra (2004), observou em seu estudo que a situação de baixa
eficiência é notável no regadio de Chókwè.
Sendo assim é importante que se façam avaliações periódicas para inverter este cenário. O
conhecimento da performance dos regadios possibilitará a elaboração de recomendações práticas
de maneio, simples, acessíveis e de baixo custo, para além de dotar os sistemas de regadio com
informação.
1.3 Objectivos
O objectivo genérico deste trabalho, é avaliar o desempenho da rega numa parcela no
Distribuidor-9 do regadio de Chókwè e contribuir para melhorar a irrigação e a gestão do sistema.
Os objectivos específicos são:
H Determinar a eficiência de aplicação (ea);
H Determinar a eficiência de armazenamento (es);
H Determinar a frequência ideal;
H Determinar a dotação ideal;
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H Determinar as dimensões óptimas dos sulcos;
H Propor medidas para melhorar o sistema.
1.4 Caracterização da área de estudo
1.4.1
Localização e principais características
A área de estudo2 localiza-se no perímetro irrigado (regadio) de Chókwè na região de Lionde, a
17 quilómetros da cidade de Chókwè.
O perímetro irrigado do Chókwè que outrora designava-se por Sistema de Regadio Eduardo
Mondlane (SIREMO) é o maior de Moçambique. Geograficamente situa-se a 220 km a norte da
cidade de Maputo (capital do país), na margem direita e ao longo do vale do rio Limpopo na
província de Gaza, a noroeste da cidade de Xai-xai, no distrito de Chókwè. Este regadio abrange
cerca de 13 vilas destacando-se Macarretane, Matuba, Lionde, Chókwè, Conhane,
Nwachicoloane, Massavesse, Muianga, Hókwè, Malhazene, Xilembene, Chiguedela e Mapapa
(HICEP, 2003).
Segundo a HICEP (2003), o regadio de Chókwè serve uma área equipada total de cerca de 28 000
ha, incluindo 2 200 ha por bombagem, a partir de um açude de derivação das águas do rio
Limpopo (Macarretane). Estende-se desde a barragem de Macarretane até a região de
Chalacuane, Mapapa e Mwachicoluane, num comprimento com cerca de 95 km. O abastecimento
de água é assegurado pelo caudal natural do curso de água na época quente e pelo caudal do rio
dos Elefantes, afluente do rio Limpopo, reforçado pelas descargas da barragem de Massingir, na
época fria. O perímetro irrigado
de Chókwè, o maior de Moçambique, é essencialmente
destinado à produção orizícola, agrupa mais de 12 000 beneficiários nos 22 000 ha cadastrados,
dos quais cerca de 5 000 ha activos em 2002.
Em termos de infra-estruturas, do ponto de vista de comunicação, existe uma linha rodoviária
assim como ferroviária que liga a Maputo, estradas alcatroadas para Massingir, Macarretane e
Xai-Xai. Existe também uma linha eléctrica de alta tensão entre Macia e Chókwè. Sobre a parte
agrícola, existem pistas de aviões de fumigação aérea, silos para armazenamento de produtos e
estradas internas no regadio.
A barragem de Massingir, no rio dos Elefantes é a principal fonte de água na zona. O rio
Limpopo com características dum regime fluvial, só 19 % da área da bacia encontra-se no
2
Vide Anexo1 Fig. 26 e 28.
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território nacional. A bacia do Limpopo tem cerca de 4,27 x 10 9 Km2 de superfície, abrangindo
os seguintes países: África do Sul, Zimbabwe Moçambique e Botswana, (DNA, 1998).
Segundo Savenije (1980), a maior parte da bacia encontra-se na zona árida a semi-árida e grande
parte desta bacia apresenta subsolos salgados particularmente a bacia do rio Changane, apesar da
sua contribuição ser de 11 %. O rio dos Elefantes é o seu maior alimentador, contribuindo com
35% de escoamento total no Chókwè. A barragem de Massingir, no rio dos Elefantes, contribui
na regulação do caudal. Para o regadio, existe uma obra de derivação da água do rio em
Macarretane.
1.4.2
Clima
O clima da área conforme a metodologia de Koppen, classifica-se como BSw (semi-árido, megatérmico), isto é, um clima de estepe com um período seco no inverno. Na zona, a precipitação
média anual é de 623 mm, atingindo seu valor máximo no mês de Fevereiro (cerca de 140 mm) e
o mínimo de 10 mm em Julho. Este elemento de clima (precipitação), faz com que a agricultura
de sequeiro seja de elevado risco. A temperatura média anual é de 23,6 oC, a velocidade do vento
é da ordem de 153 km por dia e a insolação é de 7,9 hr/dia. A evapotranspiração de referência
segundo Penman-Monteith, ultrapassa em todos os meses a precipitação média e o seu valor
anual é de cerca de 1400 mm, (Touber, 1985).
1.4.3
Solos
Os solos desta região, são constituídos na sua maioria por formação marinha, com subsolo
frequentemente salino-sódico, o que implica a necessidade duma drenagem eficiente e por outro
lado de terraços fluviais de boa fertilidade. Possui terras de grande fertilidade devido ao depósito
de materiais transportados pelo rio, facto que leva a boas produções sem a adubação. Em geral, os
solos são de textura predominantemente argilosa a franco argiloso, pesados, compactos,
impenetráveis e bastante abrasivos, tendendo a alcalinidade (Maduma, 2001 citando Sogreah,
1996). Os solos são profundos (com uma espessura efectiva superior a 1 m) e conteúdo de argila
ronda os 35 %. A sua permeabilidade interna é moderada a rápida (7-10 mm/hr), tendo uma
fracção de água utilizável que varia entre os 10 e 13%, variando com o teor de matéria orgânica e
argila. O pH varia de 7,0-7,3. São solos que permitem alcançar elevadas produtividades mas
requerem uma cuidada monitorização (FAEF, 2001).
1.4.4
Sistemas de produção
A agricultura na zona é praticada em condições de regadio, na sua grande maioria em regime de
rega por gravidade, através duma derivação de água do rio Limpopo, utilizando a rede hidráulica
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do Chókwè. O maneio de água é um problema sério, entretanto, destacam-se quatro tipos de
agricultores de acordo com a classificação citada por FAEF, 2001:
i. Pequeno agricultor, com áreas entre 1 à 3 ha, usa mão-de-obra familiar e sazonal, não dispõe de
capital para obter insumos de produção melhorados, trabalham manualmente, alguns usam a
tracção animal ás vezes, não usam adubos, não tem acesso ao crédito e em situação de crise não
tem acesso a água.
ii. Agricultor patronal, com áreas entre 4 a 10 ha, usa mão de obra familiar, sazonal e permanente,
alguns usam a tracção animal e utilizam adubos, não tem acesso ao crédito e em situação de
crise têm um acesso limitado a água.
iii. Médio agricultor, com áreas entre 11 a 20 ha, mão-de-obra sazonal e permanente, com alguns a
apresentarem meios de produção como tractores, camião, moto-bomba e bois, com alta
utilização de adubos, alguns tem acesso ao crédito e em situação de crise não tem problemas de
acesso a água.
iv. Grande agricultor, com áreas superiores a 20 ha, mão de obra sazonal e permanente, não usam
bois como meio de produção, mas sim tractores, moto-bombas, com alta utilização de adubos e
créditos, e um excelente acesso a água em situação de crise.
1.4.5
Situação hidráulica
Segundo HICEP (2003), o regadio foi criado nos anos 50, começou a ser reabilitado nos anos 90
e ainda está em reabilitação, (veja Anexo 1 Fig. 29) visando limitar ou eliminar os seguintes
constrangimentos hidráulicos:
H Uma rede de adução que apenas permite transportar 15 m3/s em vez dos 43 m3/s necessários
devido a problemas de assoreamento;
H Uma rede de distribuição secundária e terciária em muito mau estado de conservação;
H Uma rede de drenagem deficiente que se encontra na origem do processo de salinização dos
solos e responsável por perdas importantes de produção.
A situação hidráulica do perímetro irrigado de Chókwè compõe-se de unidades relacionadas com
três níveis de distribuição:
1. Unidade Hidráulica Principal (UHP), que incluí:
H O dique de protecção, na margem direita do Rio Limpopo (75 km);
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H Os canais principais (Canal Geral, Canal do Rio, Canal Direito e Canal de Nwachicoluane),
de terra, que funcionam com comando de montante. Os caudais nominais são compreendidos
entre 4 e 45 m3/s e o comprimento total é de 100 km;
H Os drenos principais (125 km) drenando uma superfície de 30 000 ha;
H As pistas principais ao longo destas redes e aquelas que ligam a estrada nacional às diferentes
aldeias (cerca de 155 km).
2. Unidades Hidráulicas Secundárias (UHS’s), compostas de:
H 107 zonas secundárias, incluindo 42 canais secundários directamente abastecidos pela UHP.
Os seus caudais variam de 0,1 a 4 m3/s com um comprimento total de 270 km;
H Equipamentos de bombagem3 e de distribuição directamente conectados aos canais da UHP;
H Drenos secundários (450 km com a sua respectiva nomenclatura), drenando 27 000 ha;
H Pistas de circulação ao longo destas redes secundárias (175 km).
3. Unidades Hidráulicas Terciárias (UHT’s), que incluem:
H Canais terciários prefabricados que abastecem ramais de irrigação de um caudal unitário de
32 l/s e que totalizam um comprimento de 1 050 km;
H Valas que drenam os ramais;
H Pistas de acesso às parcelas eventualmente associadas.
A água usada para a rega é proveniente do rio Limpopo, através do açude de Macarretane. Ela
entra num sistema hidráulico principal de canais em terra, equipados com obras de regulação de
água (hidroreguladores, válvulas, caídas livres, saídas de emergência), (Consultec, 1996).
A água potável nas aldeias é proveniente do sistema subterrâneo de abastecimento de água no
Chókwè.
3
Essencialmente no Canal Geral.
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II.
ENQUADRAMENTO TEÓRICO
2.1 Considerações gerais
Segundo Walker & Skogerboe (1987), muitas civilizações no mundo dependem da agricultura
irrigada de modo a providenciar alimentos às suas sociedades, garantindo deste modo a segurança
alimentar, pois com a agricultura irrigada obtém-se produções maiores e estáveis
comparativamente á agricultura de sequeiro.
Presentemente os sistemas de irrigação são em geral caracterizados por uma baixa eficiência e
maior consumo de energia. Segundo estimativas acuradas 40 % ou mais da água desviada para a
irrigação é perdida ao nível de campo através da percolação profunda ou por escoamento
superficial (runoff), representando deste modo perdas renunciadas para a água (Walker, 1989).
Estes problemas podem estar associados ao dimensionamento incorrecto e à operação e maneio
insatisfatórios, o que pode causar baixo rendimento da cultura e baixa eficiência do sistema.
Os problemas de desempenho de qualquer sistema de irrigação podem potencialmente ser
superados, desde que procedimentos adequados de dimensionamento, operação e maneio sejam
observados. Não obstante elevadas eficiências de rega são obtidas adoptando novos sistemas de
rega como é o caso da rega por aspersão, a rega gota-a-gota (localizada) e a micro aspersão. Na
rega por gravidade (sulcos, faixas, bacias ou corrugação), pode-se conseguir elevada eficiência
desde que seja devidamente dimensionado, sobretudo, no que respeita ao nivelamento dos
terrenos a serem irrigados e modo de fornecimento de água ao solo.
2.2 Descrição da rega por sulcos
A rega por sulcos apresenta um elevado potencial e capacidade de adaptação a diferentes
condições. Hidraulicamente, o processo de irrigação por sulcos caracteriza-se por ocorrer em
canal aberto (sulco), portanto à pressão atmosférica, sobre um meio poroso (solo) no qual a razão
de infiltração é variável com o tempo (De Miranda et. al., 2003).
Em contraste com os métodos de rega por aspersão, a irrigação por sulcos não molha toda a
superfície do solo, molha normalmente 30 a 80% da superfície total, reduzindo a formação de
crostas na superfície dos solos argilosos e tornando possível realizar a colheita logo após as
irrigações, o que não ocorre com outros métodos (Kay, 1986 e Bernardo, 1995). A distribuição de
água na área a ser irrigada é feita através da superfície do solo, onde a introdução de água no
campo é feita por meio de pequenos canais abertos ao longo da superfície do terreno a favor do
declive ou ao longo das linhas de nível ou ainda em zig-zag, dependendo das culturas, da
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topografia, do abastecimento de água e dos solos, utilizando a energia da gravidade. Para isto é
exigida uma condição superficial adequada do solo, de modo a proporcionar um escoamento
contínuo sem causar erosão. Nestes sistemas, a derivação de água pode ser feita por sifões ou por
aberturas à entrada dos sulcos partindo do canal de cabeceira (Walker, 1989).
A área molhada por sulcos depende do tipo de solo, caudal aplicado, do declive do sulco (terreno)
e do tempo de rega. Nos sulcos, a água infiltra-se ao longo do perímetro molhado, penetrando
tanto verticalmente assim como radialmente de modo a preencher o défice de humidade do solo.
O declive, a textura do solo e a água a ser aplicada (caudal), determinam o comprimento do
sulco4. A largura do topo nos sulcos varia entre 35 a 60 cm dependendo da forma do sulco e da
capacidade de infiltração do solo, assim como a profundidade que varia entre 15 a 25 cm. O
espaçamento entre sulcos varia entre 40 a 150 cm dependendo das culturas a praticar e das
práticas culturais (Lencastre, 1992).
2.2.1. Vantagens da rega por sulcos
Este sistema apresenta algumas vantagens em relação aos outros sistemas de irrigação
destacando-se: o menor custo; maior simplicidade operacional, facilmente assimilada pelos
irrigantes; dispensa equipamentos especiais ou mão-de-obra especializada; adaptado a um grande
número de solos e culturas; operação pouco afectada pelos ventos; elevado potencial para
aumento de eficiência de irrigação e para redução do consumo de energia; não interfere nos
tratamentos fitossanitários das culturas; permite a utilização de águas com sólidos em suspensão
ou poluídas; maior flexibilidade para superar eventuais interrupções operacionais e possibilidade
de automação operacional.
2.2.2. Desvantagens da rega por sulcos
Scaloppi (1986) e Vieira (1995) relataram que à semelhança de outros sistemas de irrigação,
também apresenta limitações, tais como: dependência das condições topográficas; inadequado
para solos muito permeáveis e pouco profundos; seu dimensionamento envolve ensaios de
campo; reavaliações frequentes, com a finalidade de introduzir medidas dimensionais e
operacionais correctivas; o sistema integra a área para a qual foi projectado, portanto, não pode
ser deslocado para outras áreas; a cultura deve-se adaptar ao sistema de irrigação; devem ser
adoptadas medidas efectivas de controle de erosão; limitada divulgação pela indústria e pelos
técnicos.
4
Vide Anexo 4 Tabela 9.
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2.3 Tipos de sulcos
Na rega por sulcos há que considerar três tipos de sulcos conforme a sua configuração‫׃‬
2.3.1. Sulcos com declive
É constituído por sulcos compridos e rectos (veja Fig. 1). São mais aconselhados para as culturas
que não podem ser alagadas devido a sua fisiologia. Estes são aplicáveis para zonas com declives
uniformes e menores que 2%, sendo adaptado para caudais médios a pequenos, podendo se usar
na maioria dos solos com excepção dos solos muito pesados. Podem se cultivar culturas em linha,
hortícolas, pomares e vinhas. De salientar que elevadas eficiências e adaptação a mecanização,
são obtidas quando o terreno for bem sistematizado (Walker, 1989).
Figura 1: Sulcos com declive (Walker, 1989).
2.3.2. Sulcos ao longo das curvas de nível
É aconselhado para terrenos ondulados com declive e solos de textura média a fina que não
abram fissuras quando secos (veja Fig. 2). Com este método também pode-se cultivar culturas em
linha, hortícolas, pomares e vinhas. Tem o inconveniente de requerer elevada mão de obra e tem
o risco de erosão em situações de elevada precipitação capaz de romper os sulcos nos casos de
zonas com declives acentuados (Walker, 1989).
Figura 2: Sulcos ao longo das curvas de nível (Walker, 1989).
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2.3.3. Sulcos em zig-zag
É um método não frequente em Moçambique. É usado para diminuir a velocidade de avanço de
água nos sulcos, de modo a providenciar um maior tempo de oportunidade de infiltração (veja
Fig. 3). É praticado em terrenos nivelados com declive inferior a 1% e em solos com baixa taxa
de infiltração. É um método usado em pomares, sendo normalmente o caudal inferior a dos sulcos
rectos (Walker, 1989).
Figura 3: Sulcos em zig-zag (Walker, 1989).
Ao longo do perímetro irrigado de Chókwè, basicamente encontra-se bacias de inundação (para a
cultura do arroz) e sulcos usados basicamente para a produção de hortícolas. Estes sulcos são de
dimensões pequenas e apresentam um comportamento hidráulico de uma bacia de inundação.
2.4 Factores que influenciam o desempenho da rega por sulcos
Os parâmetros que afectam o desempenho da irrigação por sulcos são: a topografia (declividade
do sulco); lâmina de irrigação e características de infiltração do solo; o caudal de entrada
(Inflow); comprimento, forma e coeficiente de rugosidade hidráulica do sulco.
2.4.1. Topografia do terreno
O desempenho da rega por sulcos é fortemente influenciado pelos seguintes factores
topográficos: declive (inclinação do terreno) e a uniformidade de campo. Para os sistemas de rega
por sulcos, a inclinação do terreno deve estar entre 0 a 5 % (Walker, 1989). O não nivelamento
do terreno, afecta negativamente a frente de avanço da água sobre a superfície do solo reduzindo
a eficiência de aplicação (veja Anexo 4 Tab. 11). Contudo, um bom nivelamento permite que os
sulcos apresentem profundidades e espaçamentos uniformes (Roscher, 1985).
Assim, todas avaliações de campo deverão incluir uma avaliação topográfica e da disposição do
campo no concernente ao declive.
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O nivelamento do terreno, é o conjunto de operações de movimentação da terra desenvolvidas na
superfície do solo com a finalidade de uniformizar o gradiente de declive em uma ou em todas as
direcções, pressupondo a ausência de irregularidades na superfície do solo, favorecendo o
escoamento das águas provenientes da irrigação, (De Miranda et. al., 2003).
O cálculo do declive entre dois pontos segundo Walker (1989) é dado pela diferença de nível
entre esses pontos, e é dado pela seguinte relação:
S=
ΔZ
ΔX
(2.1)
Onde:
S - é o declive [m/m];
ΔZ - é a variação das alturas entre os dois pontos escolhidos na projecção vertical [m];
ΔX - é a distância que separa os dois pontos na projecção horizontal [m].
2.4.2. Necessidades de água de rega (NAR)
As necessidades hídricas de uma cultura estão relacionadas com o seu balanço hídrico. Para o seu
desenvolvimento, as plantas necessitam de solo, água e factores climáticos, como ar, luz,
temperatura, que influenciam directamente no crescimento das plantas e seus rendimentos. Em
função da fase fenológica da cultura, e do clima, uma planta pode consumir mais ou menos água.
O conhecimento das necessidades hídricas da cultura nos diferentes estágios fenológicos e
durante o ciclo total de crescimento é importante na agricultura irrigada, porque associada aos
demais factores de produção, permite a obtenção de altos rendimentos, com máxima economia de
água. Assim, devido a crescente concorrência pelos recursos hídricos entre os sectores industrial,
urbano e agrícola, existe a grande necessidade de se definir o momento e a quantidade de água a
aplicar durante a irrigação, visando atender às necessidades hídricas da cultura, de maneira
racional (De Miranda et. al., 2003).
Assim, quando se projecta um sistema de rega deve-se garantir o fornecimento de água em
quantidade e qualidade de modo a dotar a zona radicular da cultura com humidade que garanta
um crescimento e desenvolvimento de modo a providenciar uma colheita aceitável.
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A quantidade de água que a cultura utiliza durante o ciclo de crescimento é chamada demanda
sazonal, podendo variar com as condições climáticas da região onde é cultivada. Há um período
durante o ciclo da cultura em que mais água é consumida diariamente. A quantidade de água que
a cultura usa, por unidade de tempo, nesse período, é chamada de demanda ou necessidade de
pico.
O cálculo das necessidades hídricas da cultura é feito com base na seguinte fórmula:
NAR =
ETc − Peff
(2.2)
1 − LR
Onde:
NAR - são as necessidades de água de rega [mm/dia];
ETc - evapotranspiração da cultura [mm/dia];
Peff - é a precipitação efectiva [mm/dia];
LR - é o leaching requirement.
ETc = ETo ⋅ Kc
(2.3)
n⎞
⎛
ETo = f ⎜ T , Hr %, U , ⎟
N⎠
⎝
(2.4)
T- é a temperatura [oC];
Hr- é a humidade relativa [%];
U- é a velocidade do vento [km/dia];
n/N- é a insolação.
O método mais indicado para o cálculo da ETo é de Penman-Montieth.
O Kc é um coeficiente de cultura que depende do estágio de crescimento (Doorembos, 1992).
A precipitação efectiva [mm/dia], é determinada com base no método da FAO:
Peff = 0.60 ⋅ Ptotal − 10
se Ptotal ≤ 70 mm
(2.5)
Peff = 0.80 ⋅ Ptotal − 24
se Ptotal > 70 mm
(2.6)
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O leaching requirement que é a água necessária para a lavagem de sais na zona radicular de
modo a manter a concentração de sais na solução do solo a um nível aceitável é calculado para a
rega por sulcos com intervalos espassados com a equação 2.7.
LR =
EC i
5 ⋅ EC e − EC i
( 2 .7 )
Onde:
ECi - condutividade eléctrica de água de irrigação [dS/m];
ECe- condutividade eléctrica do extracto saturado do solo para um determinado
rendimento [dS/m].
O efeito da salinidade no rendimento das culturas depende da tolerância das mesmas. Para
referência na Tabela abaixo são listadas algumas culturas e o efeito da salinidade no rendimento.
Tabela 1: Produção potencial das culturas influenciada pela salinidade do solo (ECe) em dS/m,
profundidade radicular em metros e o respectivo factor p. Os valores de ECi indicados na Tabela
são determinados com base num LR=0.15 e ECe correspondente.
CULTURAS
Milho
Tomate
Pepino
Espinafre
Couve
Batata
Batata doce
Pimento
Alface
Cebola
Cenoura
Feijão
Produção Potencial em Percentagem [%]
Profundidade
100
90
75
50
radicular Dr [m]
ECe ECi ECe ECi ECe ECi ECe ECi
1,7 1,1 2,5
1,7 3,8
2,5 5,9
3,8
1,0 – 1,7
2,5
1,6 3,6
2,3 5,1
3,3 7,8
5,1
0,7 – 1,5
2,5 1,6 3,3
2,1 4,4
2,9 6,3
4,1
0,7 – 1,2
2,0 1,3 3,3
2,2 5,3
3,4 8,5
5,5
0,3 – 0,5
1,8 1,2 2,8
1,8 4,4
2,8 6,9
4,5
0,4 – 0,5
1,7 1,1 2,5
1,7 3,8
2,5 5,9
3,8
0,4 – 0,6
1,5 1,0 2,5
1,6 3,9
2,5 6,3
4,1
1,0 - 1,5
1,5 1,0 2,2
1,4 3,3
2,1 5,1
3,3
0,5 –1,0
1,3 0,8 2,1
1,4 3,2
2,1 5,2
3,4
0,3 – 0,5
1,2 0,8 1,8
1,2 2,8
1,8 4,3
2,8
0,3 – 0,5
1,0 0,7 1,7
1,1 2,8
1,8 4,6
3,0
0,5 – 1,0
1,0 0,7 1,5
1,0 2,3
1,5 3,7
2,4
0,5 – 0,7
Factor p
0,60
0,40
0,50
0,20
0,45
0,25
0,65
0,25
0,30
0,25
0,35
0,45
Fonte: Doorenbos, 1992.
2.4.3. Infiltração
Segundo Lencastre (1992), a infiltração é um processo dinâmico de movimento da água para
dentro do solo, resultante da gravidade e pelo potencial capilar. Durante uma “chuvada”, o solo
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pode absorver a água caída, até um certo valor máximo de intensidade a partir do qual começa o
escoamento superficial.
Assim, a água quando atinge a superfície do solo, parte dela ou toda penetra por força de
gravidade, tanto mais facilmente quanto maior for o diâmetro dos poros; a capilaridade é dirigida
verticalmente (para cima e para baixo) e lateralmente.
O conhecimento da taxa de infiltração da água no solo é de fundamental importância para definir
técnicas de conservação do solo, planejar e delinear sistemas de irrigação e drenagem, bem como
auxiliar na composição de uma imagem mais real da retenção da água e aeração no solo.
A infiltração é um processo importante na rega superficial, controla a quantidade de água que
penetra no solo, as frentes de avanço e recessão. Nos sulcos a infiltração decompõe-se em
componentes vertical, horizontal e radial e envolve três processos interdependentes: a entrada da
água através da superfície do solo; o armazenamento no solo; e o movimento através do solo
(percolação profunda e runoff), (Lencastre, 1992).
Este parâmetro “deve ser quantificado por meio de métodos simples e capazes de representar
adequadamente as condições naturais em que este se encontra. Neste sentido, torna-se necessário
adoptar métodos e modelos cujas determinações baseiam-se em condições iguais às observadas
durante ao qual o solo é submetido. A determinação da infiltração tem sido amplamente estudada
e ainda não existe um parecer geral sobre qual é o melhor método para sua determinação”,
(Carvalho, 2000).
Segundo Walker (1989), existem varios métodos práticos para se estimar a infiltração na rega por
sulcos, dos quais destaca-se: (a) Anel duplo; (b) Obstrução dos sulcos e (c) Inflow e Outflow.
a.
Método de anel duplo: este método consiste no uso de dois anéis concêntricos de chapa
metálica um de maior e outro de menor diâmetro, que são cravados verticalmente no solo de
modo a restar uma altura livre sobre esta. O procedimento da sua instalação no campo consiste
primeiramente no exame e selecção cuidadosa dos locais normalmente sem sinais de uso, sem
distúrbios de tráfico de animais ou de maquinaria. Após a instalação do anel no campo, introduzse água no anel de menor e maior diâmetro simultaneamente de modo a manter uma lâmina de
água e efectuam-se as leituras no cilindro interno da profundidade de água que se infiltra no
transcorrer do tempo. O intervalo das leituras deve ser fixo e no início deve ser de 5 a 10
segundos e vai se expandindo para valores maiores a medida que a taxa de infiltração vai
decrescendo. As medições devem ser feitas até as taxas de infiltração serem constantes ou acima
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de uma ou duas horas de medição (Walker, 1989). De salientar que o cilindro externo tem como
finalidade manter vertical o fluxo de água do cilindro interno, onde são feitas as medições.
Tem a vantagem de ser de fácil determinação e de quantificar a infiltração ao longo do tempo e
garante análises indirectas através de equações do processo. A desvantagem é a não representação
das condições dinâmicas da rega.
b.
Obstrução dos sulcos: constrói-se uma bacia limitada por diques ou obstrução de um sulco
em dois pontos. As operações neste método se comparam com a dos infiltrómetros. Tem a
vantagem de providenciar a infiltração que ocorre numa área relativamente maior que a do anel
duplo e a desvantagem é a sua baixa praticabilidade.
c.
Inflow e outflow: providencia bons valores de medição da infiltração total, mas não
necessariamente a distribuição da infiltração ao longo do campo irrigado. Assim, com vista a
estimar a distribuição da infiltração, as determinações com este método devem ser combinadas
com as medições de campo da frente de avanço para permitir a derivação da função de
infiltração. Basicamente este método consiste na medição do caudal de entrada e de saída num
sulco de comprimento e largura previamente conhecidos. Este método tem a vantagem de medir a
infiltração bidimensional nas condições de rega por sulcos, mas tem a desvantagem de ser mais
complicado e necessitar de outras determinações visto que envolve mais parâmetros (avanço e
recessão).
Para a determinação da curva característica de infiltração do solo, usa-se a equação de Kostiakov,
citada por Walker & Skogerboe (1987):
Icum = k ⋅t n
(2.8)
Onde:
Icum - é a infiltração acumulada [mm];
t - é o tempo de oportunidade [min];
k e n - são constantes empíricas a obter com base na regressão linear.
Esta equação descreve a infiltração numa superfície totalmente inundada. No caso dos sulcos
onde a superfície é parcialmente inundada, a Equação 2.8 é ajustada para a seguinte:
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I ∗cum =
p∗
⋅ Icum
w
(2.9)
Onde:
I*cum - é a infiltração acumulada de rega por sulcos ajustada [mm];
w - é o espaçamento entre os sulcos [m];
p* - é o factor de ajuste dado pela relação:
p∗ =
23
+ c;
100
q
256 ⎛
c=
⋅ ⎜⎜
1000 ⎝ Km ⋅ S
p* ≤ w
e
(2.10)
⎛ 425 ⎞
⎜
⎟
⎞ ⎝ 1000 ⎠
⎟⎟
;
⎠
(2.11) (Apontamentos de
Projectos de Irrigação, 2005).
Onde:
q - é o caudal por sulco [l/s];
S - é o declive [m/m];
Km - é o coeficiente de rugosidade do sulco [-].
Solos com características similares de infiltração podem ser agrupados em famílias de infiltração.
A família de infiltração é um dos critérios usados para normalizar a determinação do
comprimento para campos planos ou com declive na rega superficial. As famílias de infiltração
são dadas por um nome e um número de código. O número indica a constante da taxa de
infiltração em mm/hr, uma ou duas horas após o início da aplicação da água ao solo, (Roscher,
1985).
Na Tabela 2 são apresentadas as diferentes famílias de infiltração, segundo a escola de infiltração
Americana, desenvolvidas por Kostiakov.
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Tabela 2: Nomes e código usados na classificação de famílias de infiltração para rega superficial.
Família
Nome
Kostiakov desenvolvido
Kostiakov simples
(S.C.S. / U.S.D.A.)
(25 mm < Icum < 125 mm)
Icum = A t B [mm]
Icum = A’ t B’ + c’ [mm]
( t em min )
(t em min)
0,66
0,620 t
+ 7
1,22 t 0,58
1,76 t 0,63
0,925 t 0,72 + 7
0,75
+ 7
2,2 t 0,66
1,20 t
3,1 t 0,69
1,79 t 0,785 + 7
0,80
+ 7
3,9 t 0,70
2,28 t
4,5 t 0,71
2,75 t 0,808 + 7
0,816
+ 7
5,8 t 0,715
3,65 t
7,0 t 0,72
4,45 t 0,823 + 7
Código
Muito baixa
Baixa
Moderadamente baixa
Moderada
Moderadamente rápida
Rápida
Muito rápida
Extremamente rápida
2,50
7,50
12,5
25,0
37,5
50,0
75,0
100,0
Fonte: Roscher, 1985.
A chave para determinar a família de infiltração é o tempo necessário para infiltrar uma certa
lamina de água. Na Tabela 3 são apresentadas as principais famílias de infiltração.
Tabela 3: Principais famílias de infiltração.
Família
Tempo de infiltração para várias profundidades de aplicação
Nome
Código
25 mm
50 mm
75 mm
100 mm
Baixa
< 12,5
> 40 min
> 2 hrs
> 3 hrs 40 min
> 5 hrs 30 min
Média
12,5-37,5
13-40 min
40 min-2 hrs
70 min-3 hrs 40 min
100 min-5 hrs 30 min
> 37,5
< 13 min
< 40 min
< 70 min
< 100 min
Alta
2.4.4. Inflow-Outflow
Para a monitorização e avaliação da irrigação por sulcos, usam-se estruturas hidráulicas
designadas flumes. Os flumes podem ser: o Parshall, flume H, flume V e flume trapezoidal
(flume RBC). Muitas destas estruturas apresentam geometria e tamanho standarizados
dependendo do fabricante, (Walker, 1989).
Segundo Brito & Van Engelen (1983), os flumes apresentam as seguintes características básicas:
uma secção convergente, onde ocorre o aumento da velocidade da corrente e são eliminadas as
pequenas variações de velocidade; uma garganta, onde ocorre a vazão crítica; e uma secção
transversal anterior. A convergência pode ser curta, mas necessariamente lisa e gradual para
evitar a separação entre a corrente nas paredes e a formação de um jacto.
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O caudal nos flumes é nos dado genericamente pela equação 2.12, donde a 2.13 é uma recta em
papel duplo logaritmo. A integração no tempo do caudal no flume dá-nos o volume total de água
que passa pela estrutura.
Q = a ⋅ hb
(2.12)
Q = log a + b log h
(2.13)
Onde:
Q - é o caudal [l/s];
h - é a altura [mm];
a e b - são coeficientes.
Os flumes apresentam as seguintes vantagens:
H O nível piezométrico é medido dentro do flume, não estando desse modo afectado pelo canal;
H O material que flutua, passa através dele sem dificuldades não influenciando a relação Q =f (h)
H Não há influência das condições donde provem o escoamento;
H Quando a estrutura estiver submersa, o caudal é dado em função da leitura de alturas de água
a montante e a jusante da estrutura de controle.
Há dois parâmetros que se obtêm da comparação da hidrografia do inflow e do outflow. Primeiro,
da diferença integrada das duas hidrografias obtém-se a medida do volume total de água infiltrada
no solo; Segundo é o estado constante ou a taxa de infiltração básica, (Walker, 1989).
2.4.5. Avanço e recessão
O processo típico de uma irrigação por sulcos compõe-se de quatro fases: avanço,
armazenamento, depleção e recessão, as quais permitem, em conjunto, a análise do desempenho
do sistema (veja Fig. 4).
A fase de avanço possui um comportamento dinâmico ao longo da estação de cultivo sendo nos
sulcos de irrigação função dos seguintes factores: caudal aplicado no sulco, capacidade de
infiltração do solo, a declividade, a rugosidade e o comprimento do sulco.
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Assim, o avanço da água nos sulcos e o tempo de oportunidade de infiltração, podem ser
determinados no campo/sulco representativo, pela colocação de estacas equidistantes e anotar-se,
o tempo gasto pelo avanço e o tempo que a água leva a infiltrar depois da aplicação da água, em
cada estaca.
Curva de recessão
Tempo
(min)
Fase de recessão
Fase de depleção
Tempo de
Contacto
Fase de armazenamento
taplicação
Fase de avanço
Curva de avanço
L
X (m)
Figura 4: Trajectória de tempo e espaço das curvas de avanço e recessão e os respectivos tempos
(adaptado do Roscher, 1985).
O tempo de avanço é o tempo necessário para a lamina de água mover-se até ao fim do sulco e
cobri-lo completamente. A curva de avanço pode ser aproximada pela seguinte expressão:
X av. = v ⋅ t avr .
(2.14)
Onde:
Xav. - distância de avanço [m];
tav. - tempo de influxo [min];
r e v – são parâmetros que podem ser obtidos pela inclinação da recta obtida num papel
de duplo logaritmo entre o logaritmo da distância e o logaritmo do tempo.
O r depende da velocidade de infiltração do solo, estando compreendido entre 1 e 0,5. Os valores
próximos de (1) indicam solos com uma baixa infiltração (solos pesados), os próximos de (0,5)
indicam solos com alta velocidade de infiltração (solos leves).
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Uma frente de recessão (desaparecimento de lâmina de água no solo) move-se desde o início até
ao fim do sulco, esta designa-se frente de recessão e depende também do caudal aplicado no
sulco, capacidade de infiltração do solo e declividade, rugosidade e comprimento do sulco.
A recessão tende a ser mais rápida com caudal de rega baixo, declive maior, alta capacidade de
infiltração e/ou menor rugosidade. A avaliação desta trajectória faz-se medindo-se o tempo que a
frente leva a atingir diferentes distâncias ao longo do comprimento do sulco. Para a aproximação
da curva de recessão, usa-se a seguinte equação (Walker, 1989):
X rec. = y ⋅ t rec.
(2.15)
Onde :
Xrec. - distância de recessão [m];
trec. - tempo de recessão, [min];
y - coeficiente de recessão que depende da profundidade da água na superfície do solo;
das características de infiltração no solo; do gradiente ou declive e da aspereza da superfície.
2.4.6. Geometria da secção transversal
A geometria da secção transversal torna-se difícil de descrever em casos de rega por sulcos. A
forma do sulco muda continuamente devido a erosão e a disposição do solo enquanto a água se
move longitudinalmente, mas a sua forma típica varia de triangular a quase trapezoidal. Na
maioria dos casos funções simples podem ser usadas para relacionar a área da secção transversal
e o perímetro molhado, (Walker, 1989).
2.4.7. Padrão de humedecimento do solo
De modo a obter uma uniformidade no humedecimento da zona radicular, os sulcos devem ser
devidamente espaçados, com um declive uniforme e a água aplicada rapidamente. De salientar
que este processo é fortemente influenciado pelo tipo de solo conforme se ilustra na Figura 5:
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Zona húmida
Zona húmida
Zona húmida
a- Solo arenoso (Kv> Kh)5
b- Solo franco (Kv ≈ Kh)
c- Solo argiloso (Kv < Kh)
Figura 5: Diferentes padrões de humedecimento em sulcos, dependendo do tipo de solo
(adaptado do Brouwer, sem data).
Devido a problemas de dimensionamento é frequente a ocorrência de sub irrigação pelo facto dos
sulcos estarem excessivamente espaçados (veja Fig.6).
Zona húmida
Zona húmida
Zona radicular seca
Figura 6: Dois sulcos adjacentes largamente espaçados (adaptado do Brouwer, sem data).
Assim, para obter uma uniformidade de distribuição ao longo dos sulcos, é imprescindível que se
faça um nivelamento uniforme do terreno e que se forneça um caudal suficiente que permita a
deslocação da frente de avanço rapidamente para o final do sulco. Assim, poderão ser evitadas
elevadas perdas por percolação profunda no início do sulco.
2.4.8. O solo e as necessidade de drenagem
Segundo Withers e Vipond (1974), as características importantes do solo na agricultura irrigada
incluem: (1) a capacidade de armazenamento de água; (2) a permeabilidade do solo ao fluxo da
água e do ar; (3) as características físicas do solo, como a profundidade, a textura, a estrutura e a
matéria orgânica; e (4) as propriedades químicas do solo tais como a concentração de sais
solúveis, de nutrientes e de elementos.
5
Kv- Permeabilidade Vertical, Kh- Permeabilidade horizontal.
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A necessidade de um sistema de drenagem superficial surge quando as capacidades de infiltração
são muito reduzidas em relação a intensidade de precipitação. A drenagem superficial significa
modular o micro relevo do terreno através dum escoamento superficial bem controlado, duma
dotação bem estudada e do controle da erosão.
A drenagem superficial e sub superficial é basicamente requerida de modo a providenciar um
balanço adequado entre a água e o volume de ar na zona radicular da planta ao nível do solo
(assegurar um controle óptimo do excesso de água). Também é necessária para a remoção de sais
através do leaching na zona radicular da planta (Roscher, 1983).
Segundo Roscher (1983), a drenagem visa:
H Remover as águas redundantes (excesso de água) proveniente da precipitação ou irrigação;
H Manter ou baixar o nível das águas freáticas até níveis que não causam problemas às culturas;
H Manter ou reduzir a salinidade do solo abaixo de concentrações aceitáveis.
Uma drenagem eficiente e bem dimensionada permite-nos obter os seguintes benefícios: evita o
dano (perdas na colheita); melhora a aeração da zona radicular; melhora o acesso e a
transitabilidade; controla a salinidade e a lavagem de sais, resultando em uma redução dos custos
de produção na preparação da terra, práticas culturais e colheita, e na melhoria da aeração.
A drenagem superficial, está intimamente ligada a dois tipos de problemas que são a formação de
pequenas lagoas ou charcos, principalmente na maior parte dos terrenos planos e o runoff e
erosão principalmente na maior parte do terrenos declivosos, (Van Hoor & Bos,1989). Segundo
Van Hoor & Bos (1989), e Brito & Van Engelen (1982), pode-se resolver estes problemas com a
abertura de caminhos de água (sulcos6).
2.5 Medidas de desempenho
Num sistema de rega, temos dois tipos de perdas, que são respectivamente perdas de campo ao
nível das culturas e perdas de operação. As perdas de campo, ocorrem no sulco, onde estiverem
as culturas e refere-se às perdas por percolação profunda e runoff. As perdas de operação,
ocorrem no sistema em geral, isto é, refere-se à todas as perdas que ocorrem a partir da fonte de
captação, no transporte e distribuição nos canais e nos próprios canais no campo.
6
Sulcos desempenhando a função de drenos.
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Não há um único parâmetro que seja suficiente para definir ou avaliar o desempenho da irrigação.
Entre os parâmetros usados para avaliar um sistema de irrigação ou a sua gestão, os mais comuns
são: a eficiência e a uniformidade. Conceptualmente, a irrigação depende da quantidade de água
armazenada dentro da zona radicular da cultura, das perdas por percolação (abaixo da zona
radicular), das perdas que ocorrem na superfície (“runnoff” ou “tailwater”), da uniformidade para
a água aplicada e o défice ou sub irrigação restante dentro do perfil do solo após a irrigação.
Os seguintes pressupostos são feitos com vista a controlar o fluxo superficial, (Walker, 1989):
H O sistema radicular da cultura, extrai a humidade do solo em termos de profundidade e
posição;
H A infiltração no solo é função do tempo que a água está em contacto com o solo e;
H O objectivo da irrigação é humedecer até a capacidade de campo toda a zona radicular.
Observe a Figura abaixo:
Volume aplicado - Vin
runoff
L
W
dreq
Volume usado
dotação requerida
Volume percolado
Figura 7: Representação esquemática das perdas que ocorrem durante a rega (adaptado do
Roscher, 1985).
Na rega, as perdas de água são expressas como eficiência. Ela é determinada pela razão dos
volumes de água, existindo assim várias aproximações numéricas para a determinação dos
mesmos. Assim sendo, o volume de água aplicado refere-se ao volume aplicado no canal de
cabeceira para irrigar uma determinada área. Para a determinação do caudal podem-se usar
diferentes métodos tais como baldes e flumes. O seu cálculo é feito pelo produto entre o caudal
aplicado e o tempo gasto durante a sua aplicação, segundo a expressão 2.16.
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q apl ⋅ t apl
V apl =
(2.16)
1000
Onde :
Vapl - volume aplicado [m3]
qapl - caudal aplicado [l/s];
tapl - tempo de aplicação [s];
1000 é o factor de conversão de litros para m3.
A determinação do volume que entra (volume in) e o que sai (volume out ou runoff) é feita no
campo por flumes, através do somatório do produto entre o caudal e tempo instantâneo, sendo
dado pela expressão:
t
Vj =
∫q
i
⋅ dt i
0
( 2 . 17 )
1000
Onde :
Vj - é o volume de entrada ou de saída [m3]
qi - caudal no ponto de medição (entrada ou de saída) [l/s];
t i - tempo instantâneo (entrada ou de saída) [s];
j - entrada ou saída;
i - intervalos de medição;
1000 é o factor de conversão de litros para m3.
Assim, da diferença entre o volume aplicado e o runoff, tem-se o volume infiltrado segundo a
expressão abaixo:
Vinf = Vapl − Vrunoff
(2.18)
Onde :
Vinf - é o volume infiltrado [m3];
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Vapl - é o volume aplicado [m3];
Vrunoff - é o volume runoff [m3].
O volume requerido pela cultura, corresponde à quantidade de água necessária para satisfazer a
cultura e é dado pela expressão:
Vreq =
d req
1000
⋅ L ⋅W
(2.19)
Onde :
Vreq - é o volume necessário [m3];
d req - é a altura de água necessária para a cultura [mm];
L - comprimento do sulco [m];
W - largura do sulco [m];
1000 é o factor de conversão de milímetros para m.
O volume percolado é dado pela diferença entre o volume infiltrado e o volume usado conforme a
equação abaixo:
V per = Vinf − Vusado
(2.20)
Onde :
V per - é o volume percolado [m3];
Vinf - é o volume infiltrado [m3];
Vusado - é o volume usado [m3].
⎡⎛ 1
⎤
⎞
Vusado = ⎢⎜ (d0 + dn )⎟ + d1 + d2 + d3 + ⋅ ⋅ ⋅ + dn−1 ⎥ ⋅ Δ x ⋅ w
⎠
⎣⎝ 2
⎦
(2.21)
Onde :
do- é a dotação na estaca inicial [mm];
dn- é a dotação na estaca final [mm];
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Δx- é a espaçamento entre as estacas [m];
w- é a espaçamento entre os sulcos [m].
A rega superficial é avaliada tendo em conta as normas propostas por Roscher (1985) (veja a Tab.
4). Assim para o uso desta classificação torna-se imprescindível a definição de alguns parâmetros
numéricos que se designam por eficiências
Tabela 4: Intervalos de variação de alguns parâmetros de desempenho.
Parâmetro
ea
es
eu
Bom
> 75 %
> 90 %
> 90 %
Satisfatório
60 – 75 %
80 – 90 %
80 – 90 %
Mau
< 60 %
< 80 %
< 80 %
2.5.1. Eficiências
Para a obtenção de elevadas eficiências na irrigação por sulcos, todos pontos irrigados do campo
devem receber água durante o tempo de rega, com mínimas perdas de água por runoff tanto por
percolação profunda abaixo da zona radicular.
As eficiências de aplicação e de distribuição da água dos métodos superficiais são geralmente
mais baixas que as dos métodos sob pressão, principalmente de solos de alta velocidade de
infiltração. Para aumentar a eficiência da aplicação e uniformidade de distribuição por sulcos é
recomendado o Cut-back (Rezende et. al., 1988).
i
Eficiência de aplicação
Eficiência de aplicação (ea), expressa uma ideia teórica do volume requerido e o aplicado na
prática. É dada pela razão entre o volume necessário para a planta e o volume fornecido no
campo.
ea =
ii
Vreq
Vapl
⋅ 100 %
(2.22)
Eficiência de armazenamento
A eficiência de armazenamento (es), é um indicador de quão eficaz é a irrigação para saturar a
zona radicular, isto é, dá a ideia do grau de rega da zona radicular. É dada pela razão entre o
volume usado pela cultura e o volume necessário à zona radicular.
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es =
iii
V usado
⋅ 100 %
V req
( 2 .23 )
Eficiência de uniformidade
A Uniformidade de aplicação (eficiência de uniformidade- eu) avalia a uniformidade de aplicação
de água no campo.
⎡ ⎛ n
⎢ ⎜ ∑ di − d
eu = ⎢1 − ⎜ i =1
⎢ ⎜ n*d
⎢ ⎜
⎣ ⎝
⎞⎤
⎟⎥
⎟⎥ ⋅100%
⎟⎥
⎟⎥
⎠⎦
(2.24)
Onde :
di - profundidade aplicada no ponto de observação [mm];
n - numero total de observações;
- média da profundidade aplicada [mm].
−
d
n
_
d =
∑
d
i =1
i
( 2 . 25 )
n
L
0
L2
L1
d
dotação requerida
molde de infiltração
Figura 8: Esquema representativo do molde da infiltração para a determinação de d (adaptado do
Roscher, 1985).
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2.5.2. Perdas
i
Relação da percolação profunda
Elevadas perdas por percolação profunda, reduzem a eficiência do sistema e agravam os
problemas de drenagem e a lavagem de nutrientes na zona radicular. Assim a perda de água por
percolação profunda, é determinada pela razão entre o volume percolado e o volume fornecido ao
terreno.
epp =
V per
V apl
⋅ 100 %
( 2 .26 )
Onde:
Vper- é o volume de água perdida por percolação profunda [m3].
ii
Escoamento superficial “runoff”
As perdas do sistema através do escoamento superficial na extremidade do campo, são
determinadas pela razão entre o volume perdido por runoff e o volume fornecido ao terreno.
erunoff =
iii
Vrunoff
V apl
⋅100 %
(2.27)
Perdas por operação
As perdas de operação, ocorrem no sistema em geral, isto é, refere-se à todas as perdas que
ocorrem a partir da fonte de captação, no transporte e distribuição nos canais e nos próprios
canais no campo. Ocorrem principalmente durante o manuseio do caudal aplicado e podem
manifestar-se por alagamento e/ou escoamento superficial.
A performance de irrigação por sulcos é na generalidade descrita sob forma de quatro situações
típicas segundo os diagramas abaixo:
a) Situação 1
Quando o fornecimento de água é prematuramente interrompido, a aplicação da água em alguns
pontos do campo será inadequada, conforme a figura 9. Em termos numéricos pode-se
exemplificar:
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H Para satisfazer as necessidades hídricas da cultura, precisa-se de 14 m3, aplica-se 9 m3,
infiltram-se 9 m3, não há nenhuma perda por runoff nem percolação profunda, ficando
disponíveis para o uso pela planta somente 9 m3 resultando numa sub irrigação da cultura.
9
ea = 100%
es = 20%
9
dreq
eu = 60%
epp= 0%
L
erunoff = 0%
Figura 9: Representação esquemática duma situação de sub irrigação (adaptado do Roscher,
1985).
b) Situação 2
Quando o fornecimento de água satisfaz as necessidades hídricas da cultura, a aplicação da água
ao longo do campo será adequada, conforme a figura 10. Em termos numéricos pode-se
exemplificar:
H Para satisfazer as necessidades hídricas da cultura, precisa-se de 14 m3, aplica-se 12 m3, dos
quais 2 m3 perdem-se por runoff, infiltram-se 10 m3. Devido a hidráulica no avanço da água
no sulco, percola-se 1 m3 de água e ficam disponíveis para o uso pela planta 9 m3.
12
2
dreq
ea = 80%
es = 95%
9
eu = 75%
1
L
epp= 8%
erunoff = 17%
percolação profunda, contudo sem a satisfação da dotação requerida (adaptado do Roscher,
1985).
Projecto Final-2006
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c) Situação 3
Quando o fornecimento de água satisfaz as necessidades hídricas da cultura, a aplicação da água
ao longo do campo será adequada, conforme a figura 11. Em termos numéricos pode-se
exemplificar:
no sulco, percolam-se 2 m3 de água e ficam disponíveis para o uso pela planta 14 m3.
18
2
ea = 70%
es = 100%
dreq
14
eu = 95%
epp= 11%
2
erunoff = 11%
percolação profunda com satisfação da dotação requerida (adaptado do Roscher, 1985).
d) Situação 4
Quando o tempo de rega é longo, faz com que se forneçam grandes volumes de água resultando
numa situação em que se ultrapassa a dotação requerida em todos pontos ao longo do campo. Em
termos numéricos pode-se exemplificar:
no sulco, percolam-se 6 m3 de água e ficam disponíveis para o uso pela planta 14 m3,
resultando numa sobre irrigação do campo (veja figura 12).
Projecto Final-2006
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24
4
dreq
14
ea = 50%
es = 100%
eu = 95%
6
epp= 25%
L
erunoff = 17%
Figura 12: Representação esquemática duma situação de sobre irrigação (adaptado do Roscher,
1985).
2.6 Alternativas para o melhoramento do desempenho de um sistema de rega
As causas do baixo desempenho da rega superficial, partem desde o dimensionamento até a
gestão inadequada ao nível do campo.
Os problemas mais frequentes que causam o mau desempenho são a aplicação de pouca ou muita
água que excede a taxa de infiltração do solo, resultando em perdas excessivas por runoff e/ou
percolação profunda e a baixa uniformidade na distribuição de água no campo (veja Fig. 13 e 14).
Zona radicular seca
Caudal pequeno
Figura 13: Caudal pequeno que resulta num humedecimento inadequado dos sulcos (adaptado do
Brouwer, sem data).
Figura 14: Caudal excessivo que resulta em transbordo ou erosão dos sulcos (adaptado do
Brouwer, sem data).
Projecto Final-2006
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Ao planear a introdução de medidas para melhorar o desempenho da rega, deve-se ter em mente
que todos parâmetros são interdependentes. Assim quando se considera a mudança de caudal, do
tempo de corte ou das dimensões dos sulcos, deve-se perceber que a frente de avanço, a
infiltração, o runoff e a percolação profunda serão afectadas (Walker, 1989).
De modo a dotar o sistema de altos níveis de eficiências de uniformidade e aplicação é necessário
que se faça uma combinação de várias soluções. Eis algumas soluções que podem-se dotar:
1. Um nivelamento preciso e cuidadoso do terreno;
2. Bom dimensionamento do sistema;
3. Regulação do caudal de rega e
4. Re-uso (reciclagem) ou restrição (redução) da água perdida por runoff.
2.6.1. Preparação do terreno
A preparação do terreno é tão importante de modo que em sistemas onde a obtenção de alta
eficiência de aplicação é essencial e o uso de sulcos longos com declive é planificado, o
nivelamento do terreno será crucial para o alcance da tal pretensão.
A presença de irregularidades topográficas no campo, interrompe o fluxo normal da água,
concentrando-a em depressões e aumenta a salinização dos pontos altos, reduzindo a eficiência de
aplicação em 10 a 20 % (Kay, 1986).
Assim, um bom nivelamento do terreno é um aspecto que melhora a operação dos sistemas de
rega superficial, particularmente por bacias. Semelhante a isto, a preparação dos sulcos e canais
de rega deve permitir que os mesmos apresentem profundidades, espaçamentos e declives
uniformes.
2.6.2. Bom dimensionamento
Erros no dimensionamento podem traduzir-se em elevados custos, perdas de água e consequente
baixa eficiência do sistema.
Um bom dimensionamento do sistema de rega deve ser feito tendo em conta as duas vertentes:
uma vertente agronómica (i- dotação requerida, ii- a frequência de irrigação, iii- o tempo de rega)
e uma vertente hidráulica (i- capacidade do sistema, ii- caudal, iii- espaçamento entre os sulcos,
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iv- declive) de modo a garantir o fornecimento de água no momento exacto e a quantidade
desejada.
2.6.3. Regulação do caudal de rega
Qualquer alteração do caudal de rega irá afectar significativamente a frente de avanço,
recomendando-se a adopção desta prática de modo a não provocar erosão do solo.
Segundo Kay (1986) o uso de maiores caudais, resulta numa rápida frente de avanço (menor
tempo de avanço), diminuindo a eficiência de aplicação em 10 a 20 %, potencia muitas perdas
por runoff, contudo, providencia uma uniformidade da profundidade de rega devido a redução da
variação do tempo de oportunidade ao longo do comprimento do campo.
De modo a permitir que o humedecimento no fim do campo seja o mais rápido possível em solos
permeáveis, é usado o conceito de caudal máximo não erosivo baseado no declive do sulco
(Anexo 4: Tabela 9). Assim, testes de caudal devem ser feitos de modo a obter os valores do
caudal máximo permissível. Nos sulcos este caudal é determinado tendo em conta a necessidade
de prevenir a erosão do solo, excesso de runoff e o transbordo dos sulcos. A seguinte expressão é
usada para o cálculo do caudal máximo não erosivo:
Qm =
0,6
S
(2.28)
Onde:
Qm - é o caudal erosivo [l/s];
S - é o declive [%].
Pelo facto do caudal do agricultor ser fixo, a sua alteração é difícil, recorre-se para este caso à
variação do número de sulcos irrigados simultaneamente sem alterar o caudal fornecido á unidade
terceária.
Outra forma de aumentar a eficiência de aplicação é o “Cut-back” que consiste em reduzir
gradualmente o caudal nos sulcos durante a rega pela redução da secção da cabeceira ou pela
diminuição do número de sifões quando se usa mais que um sifão em cada sulco de modo a
diminuir o runoff e aumentar a eficiência de uniformidade. O “Cut-back” visa reduzir o
escoamento no sulco, encontrando o caudal que infiltre no solo numa taxa igual à capacidade de
infiltração do solo ao longo do comprimento do sulco. Contudo, esta prática é de difícil
Projecto Final-2006
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implementação uma vez que é muito difícil aplicá-lo efectivamente sem alterar o caudal no canal
terceário.
2.6.4. Extensão da parte terminal do sulco
Uma elevada eficiência de aplicação pode ser obtida pelo re-uso da água perdida por runoff no
final do sulco pela introdução do “end check”. Este conceito (end check), consiste no bloqueio do
final do sulco e a água acumulada é usada para a irrigação em forma de bacia, incrementando
assim, a eficiência de aplicação em 10 a 20 % (Roscher, 1985).
2.6.5. Tempo de corte
Independentemente do caudal a usar, o tempo de corte nas bacias, faixas e sulcos ocorre quando a
profundidade da água infiltrada numa área do terreno for igual á necessária tomando em conta
que a infiltração que ocorrerá durante as fases de depleção e recessão irá completar a parte
restante (Walker, 1987 & 1989). Assim, Vipond (1988) recomenda o “quarter-time ruler”, que
consiste em determinar o comprimento do sulco que corresponde a um quarto do tempo
necessário para infiltrar a necessidade de água de rega, resultando em perdas por percolação
profunda abaixo de 5%.
O caudal e o tempo de corte são dois parâmetros hidráulicos fortemente dependentes em que o
tempo de corte é o mais flexível. Por isso, esta interdependência entre o caudal e o tempo de corte
deve ser bem conhecida para maximizar o desempenho da rega superficial.
A avaliação do tempo de avanço, recessão e de oportunidade, irá indicar se a eficiência de
aplicação pode ser melhorada pela diminuição do tempo de rega. A uniformidade pode ser
melhorada pelo ajustamento do caudal de rega ou pela diminuição do comprimento do sulco.
Estas avaliações não só fornecem dados que podem ser usados para detectar falhas, mas também,
dá informação essencial para atingir altos níveis de gestão e controle do sistema.
2.7 Medidas a melhorar
O sistema de irrigação por sulcos, devido as suas características e a forma de maneio no campo,
deve ser optimizado de modo a permitir menos perdas de água e a evitar o risco da erosão e de
salinização dos solos. Os problemas mais frequentes na rega por sulcos são a aplicação excessiva
ou deficiente de água no terreno; baixa uniformidade na distribuição da água no campo e
elevadas perdas por percolação profunda e runoff. Várias são as medidas de maneio que podem
ser tomadas para melhorar o desempenho de um sistema de rega por sulcos. Mas temos que
reconhecer antes que todos os parâmetros estão intimamente relacionados. Portanto, quando
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considerarmos a mudança do caudal, do tempo de aplicação ou do comprimento dos sulcos, devese perceber que o tempo de avanço, a infiltração, as perdas por runoff e por percolação profunda
serão afectadas simultaneamente (Walker, 1989 e Perry, 2001).
As soluções para os problemas acima apresentados são numerosas, na verdade o ideal é a
combinação de várias soluções das quais se destacam:
2.7.1. Optimização do comprimento e da geometria do sulco
O comprimento óptimo é aquele em que para uma dotação requerida- dreq (mm) de água, é capaz
de humedecer o solo em toda a zona do sistema radicular da cultura. Entretanto, esta quantidade
de água é variável, dependendo da fase de crescimento da cultura, sendo inicialmente um valor
baixo que se torna máximo geralmente na fase de cobertura máxima da cultura. Assim, o
comprimento fixo só é óptimo para uma certa fase de crescimento da cultura, sendo a solução
ideal a de poder variar o comprimento do sulco em função da variação das necessidades de água
de rega da cultura. No entanto, esta solução só é possível na irrigação por sulcos, onde a
distribuição da água no sulco é feita por um tubo perfurado e móvel, que mudando-se de posição,
pode-se variar o comprimento do sulco, (Brito, 1982).
Nos casos mais gerais, o comprimento do sulco é constante, devendo-se dimensionar o
comprimento por forma a que se obtenha o máximo de eficiência do sistema de rega para a
cultura em causa durante todo o seu ciclo produtivo. Contudo, este dimensionamento deve ter em
conta o período da demanda de pico que normalmente se observa no período de máxima
cobertura.
O comprimento dos sulcos está directamente relacionado com a textura do solo e o declive, isto é,
para um mesmo caudal e mesma dotação, os sulcos podem ser mais longos em solos argilosos do
que em solos francos ou arenosos. Para solos da mesma classe textural, os sulcos são geralmente
mais longos em solos com baixo declive e curtos em solos de declive elevado.
A geometria dos sulcos é um aspecto difícil de descrever, pois é continuamente alterada devido a
erosão e a deposição de sedimentos durante a rega. Assim, a geometria varia de triangular a
trapezoidal, dependendo da textura do solo e do caudal a aplicar. Para um mesmo caudal e
dotação, nos solos argilosos a geometria pode ser triangular ou trapezoidal, enquanto que para
solos arenosos a geometria deve ser trapezoidal. Contudo, a geometria não influencia o padrão de
infiltração.
Projecto Final-2006
Página -35-
Conhecendo as perdas por percolação e runoff que ocorrem num sistema é possível definir-se o
Lóptimo conforme a figura abaixo:
ea (%)
percolação (%)
0
100
P
25
ea máx
75
R
P+R
50
50
P - percolação
R - runoff
25
75
100
0
Lóptim
Comprimento
Figura 15: Modelo de optimização do comprimento do sulco (adaptado do Roscher, 1985).
2.7.2. Optimização do caudal aplicado por sulco
Mudanças no caudal afectam significativamente no tempo de avanço. Esta alteração deve ser feita
de modo a não provocar erosão do solo e transbordo dos sulcos. Usando caudais maiores, temos
tempos de avanço menores, possibilidade de aumento das perdas por runoff (veja figura 16) e
uma profundidade de rega mais uniforme pela diminuição da variação do tempo de oportunidade
de infiltração ao longo do comprimento do sulco (Walker, 1989).
Geralmente, o caudal de rega para o agricultor é fixo, entretanto, a sua alteração torna-se difícil,
pois influencia no tempo de rega e consequentemente na distribuição da mão-de-obra o que pode
variar a área a regar (número de sulcos a regar em simultâneo).
ea (%)
percolação (%)
0
P
100
R
ea máx
75
25
50
50
P+R
P - percolação
R - runoff
25
75
100
qóptimo
Caudal
0
Figura 16: Modelo de optimização do caudal a aplicar por sulco (adaptado do Roscher, 1985).
Projecto Final-2006
Página -36-
III.
METODOLOGIA
3.1 Antecedentes às actividades de campo
Para se definir em termos numéricos o desempenho de um sistema de irrigação, ensaios de campo
são imprescindíveis. Para a avaliação de um sistema de irrigação superficial por sulco, o trabalho
de campo, consiste geralmente em actividades antes, durante e após à irrigação. Na avaliação do
trabalho antes da rega, faz-se a maior parte do reconhecimento da área de estudo e o respectivo
Layout, instala-se o equipamento tendo em conta as medições que se pretendem realizar,
determina-se a humidade do solo antes da rega e faz-se o levantamento topográfico e de secção
dos canais de cabeceira e dos sulcos. Durante a irrigação, faz-se a determinação do caudal de
entrada, das frentes de avanço e recessão e do escoamento superficial. Após a irrigação,
determina-se a humidade do solo.
A avaliação do desempenho de um sistema de irrigação por sulcos é feito com base numa série de
dados obtidos no local irrigado, e uma má colheita de dados pode levar a resultados desastrosos.
Contudo, para a colheita de dados de campo não existe nenhuma regra, sendo necessário que haja
uma ordem e técnica na colheita dos dados, no manuseio dos equipamentos e na definição clara
dos dados à colher. Entretanto, o método seguido para o presente trabalho com vista a avaliar um
sistema de irrigação por sulco, não está livre de erros, tendo consistido inicialmente em definir
com clareza que dados de campo são necessários, como devem ser colhidos e para quê devem ser
colhidos, isto de modo, a evitar a colheita de informação desnecessária, a facilitar o ajuste do
programado para a realidade do campo e a garantir que o trabalho seja efectivo e eficiente.
Inicialmente previa-se avaliar a eficiência de rega numa área ainda por se definir, isto devido a
problemas de funcionamento normal do regadio associado à obras de reabilitação e a época do
ano7 em que o trabalho foi realizado, bem como o estado de destruição de algumas estruturas
hidráulicas do regadio; A acessibilidade do local e a prática de rega, foram alguns dos factores
que ditaram que uma determinada área fosse amostrada ao longo do regadio. Entretanto, a área de
trabalho foi seleccionada estando o grupo de actividades em Chókwè.
Após a apresentação do grupo às estruturas locais da agricultura (Direcção Distrital de
Agricultura) e a HICEP- Hidráulica do Chókwè Empresa Pública que é a empresa vocacionada à
gestão do regadio, seguiu-se então a visita ao regadio na companhia de dois quadros da HICEP na
s
7
A colheita dos dados foi feita no mês de Julho, para aproveitar as AJU´ ; De salientar que este é o mês com menor
queda pluviométrica na região de estudo.
Projecto Final-2006
Página -37-
pessoa do Eng. Banguine e Sra. Isabel e conversas informais com alguns agricultores ao longo do
regadio.
No dia seguinte, após a selecção da área deslocou-se ao local para uma conversa com o agricultor
com vista a explicação detalhada sobre o que o grupo estaria aí a fazer, por quanto tempo, qual a
importância do estudo e os possíveis benefícios pela realização do trabalho no campo do
agricultor. Após a conversa com o agricultor seguiu-se a visita ao próprio campo para a
elaboração do layout da área e a identificação dos locais a se efectuarem as medições conforme o
anexo, da Figura 28. De salientar que o trabalho diário era realizado obedecendo o horário do
agricultor de forma a não importunar o curso normal das actividades na sua área, isto requeria um
certo nível de organização, flexibilidade, pontualidade e agilidade do grupo de forma que a rega
começasse com o grupo pronto para as medições e os equipamentos devidamente instalados. De
salientar que antes do início das actividades do campo, foi necessário um informe geral aos
membros do grupo com vista a clarificar sobre o procedimento do campo e que dados seriam
colhidos. Os dados de campo a medir são:
H O caudal de água fornecido pela bomba ao canal de rega ao longo do tempo;
H O caudal de água que passa na caleira ao longo do tempo;
H O caudal de água que sai dos vertedores da caleira ao longo do tempo;
H O caudal de água que entra numa determinada área ao longo do canal de cabeceira;
H O caudal de água que entra num determinado sulco8;
H O tempo de regar uma determinada parcela;
H A área regada;
H O comprimento dos canais de cabeceira e dos sulcos;
H O avanço da água nos canais de cabeceira e nos sulcos;
H A topografia do terreno, da caleira, dos canais de cabeceira e dos sulcos;
H A secção transversal dos canais de cabeceira e dos sulcos;
H A infiltração do solo;
8
Sulco com características hidráulicas de uma bacia de inundação.
Projecto Final-2006
Página -38-
H A condutividade eléctrica da água de rega;
H As dimensões dos talhões, dos canais de rega e drenagem;
H Dados laboratoriais: condutividade eléctrica; pH; bases trocáveis; matéria orgânica; textura e
pF2,5;4,2.
Uma vez referenciados os dados necessários para o trabalho, é agora pertinente saber onde9,
como e em que momento é que serão determinados esses dados, de modo a garantir uma alocação
efectiva e eficiente dos recursos quer materiais ou humanos disponíveis. Assim antes da
explicação de onde, como e em que momento, apresenta-se a lista dos materiais usados no
campo:
H Flume10 trapezoidal (RBC);
H Infiltrómetro de anel duplo com os respectivos acessórios;
H Perfilómetro;
H Cronómetro e GPS (Global Positioning System);
H Fita métrica;
H Plásticos, etiquetas, frascos e marcadores;
H Nível, miras e tripé;
H Condutivímetro e esguicho;
H Baldes e proveta graduada;
H Sonda de pF e anéis;
H Sondas de rosca e espátula;
H Pás;
H Estacas e corda;
H Fichas de campo;
9
Local da área onde se farão as medições.
É uma estrutura hidráulica usada para medir o volume de água que flui pela estrutura por unidade de tempo. É
especificamente dimensionado para pequenos cursos de água em canais de terra, sulcos, diques, etc.
10
Projecto Final-2006
Página -39-
3.2 Levantamento topográfico
O levantamento topográfico do campo e dos sulcos fez-se com recurso ao nível e tripé (veja
Figura 17). Esta actividade consistia em colocar estacas à distâncias previamente estabelecidas e
fazia-se a leitura da altura do ponto em relação ao nível que estava fixo num determinado ponto.
Esta operação era efectuada antes da rega e o cálculo do declive fez-se com base na equação 2.1,
com recurso ao Excel.
Figura 17: Levantamento topográfico do campo.
3.3 Medição da secção transversal
A geometria da secção transversal dos canais de cabeceira e dos sulcos, foi determinada com
ajuda de um perfilómetro. Sendo o perfilómetro um instrumento dotado de varetas graduadas,
registava-se as profundidades das varetas em relação ao nível do topo dos camalhões. Eram feitas
duas a três medições de secção em cada cabeceira ou sulco. De referir que em cada talhão eram
medidos 4 a 5 sulcos escolhidos de acordo com a variabilidade que se notava ao longo dos
mesmos. Para as cabeceiras a secção foi medida em todas que estavam em plena rega.
Figura 18: Uso do Perfilómetro na medição da secção transversal dos sulcos e canais de
cabeceira.
Projecto Final-2006
Página -40-
3.4 Medição da infiltração
A infiltração da água no solo foi determinada “in situ” usando o método infiltrómetro de anel
duplo e cronómetro. Esta operação executou-se imediatamente antes da rega para fazer coincidir
a humidade do solo antes da rega pois a infiltração é influenciada por este valor. Assim o local
era previamente inspeccionado e seleccionado, desprovido de sinais de uso, sem buracos de
animais, sem distúrbios de tráfico de animais ou de maquinaria e representativo da área de
estudo. Foram feitos quatro testes de infiltração em quatro locais (veja Anexo 1 Fig. 2 e Anexo 2
Tab. 6).
Com os dados obtidos determinou-se estatisticamente com o Excel os parâmetros k e n, obtidos
segundo o preconizado por Kostiakov nomeadamente para a infiltração básica.
Figura 19: Medição da infiltração com infiltrómetro de anel duplo.
3.5 Medição das frentes de avanço
A medição da frente de avanço da água no canal de cabeceira e nos sulcos fez-se usando estacas
que eram posicionadas ao longo da cabeceira ou dos sulcos e registava-se o tempo que a água
levava para alcançar cada estaca (veja Fig.21). O tempo era controlado num cronómetro. Nas
cabeceiras, o avanço foi determinado em todas que estavam em plena rega e nos sulcos as
medições eram feitas alternando 3 em 3 sulcos de modo a garantir a representatividade.
Figura 20: Medição da frente de avanço.
Projecto Final-2006
Página -41-
3.6 Determinação de volume
O volume de água fornecido pela caleira e pela bomba ao canal de rega por unidade de tempo, foi
determinado usando um balde, proveta graduada e um cronómetro. Assim, após a colheita da
água com o auxílio do balde por um intervalo de tempo era medido o volume recorrendo-se a
proveta graduada. Estes dados permitiam a determinação do caudal fornecido pela bomba com
base na relação de volume e o tempo.
O volume de água que entra no canal de cabeceira e nos sulcos, foi determinado recorrendo-se a
um cronómetro e flumes do tipo trapezoidal simples (RBC) cuja fórmula característica é
representada pela equação 3.1:
Q = 0.1508h 1.7358
(3.1)
Onde:
Q - é o caudal [l/s];
h - é altura de água em [mm].
Este tipo de flume é dotado das seguintes características: largura da garganta com 100 mm,
comprimento da garganta com 150 mm, caudal mínimo 0,16 l/s e caudal máximo 8,7 l/s e uma
inclinação dos taludes de 1: 0,50. O procedimento consistia no registo da altura da água que
passava da estrutura durante a rega a intervalos de tempo fixo tendo sido no início o intervalo de
5 segundos e expandiu-se o tempo á múltiplos de 5 a medida que não se observava uma variação
nas leituras efectuadas (Figura 21). Os dados obtidos foram convertidos em caudal com base na
equação do flume.
Figura 21: Medição do volume de água nos canais de cabeceira e sulcos usando flume.
De referir que a medição do volume de água era acompanhada com a colheita de amostras de
água para posterior determinação da condutividade eléctrica da água de rega. Colheu-se duas
Projecto Final-2006
Página -42-
amostras de água para a determinação da condutividade eléctrica. Contudo, não se observou uma
variabilidade significativa tanto da água de rega da caleira, assim como das cabeceiras, tendo se
optado para as análise laboratoriais em colher amostras somente nos canais de rega (Anexo 3
Tab. 7 e Figura 22).
Figura 22: Vertedores da caleira onde foram feitas medições de caudal.
3.7 Análises laboratoriais (pH, pF, CE(H2O e extracto do
solo))
A amostra de solo para as análises laboratoriais foi colhida a uma profundidade de 20 cm e pela
não observância de variabilidade do solo da área de estudo, colheu-se somente uma amostra de
solo com duas repetições.
As análises laboratoriais de parâmetros como conductividade eléctrica, do pH, das bases
trocáveis, da capacidade de troca catiónica, da matéria orgânica, do nitrogénio, do fósforo, da
textura e do pF2,,5;
4,2
foram usados o condutívimetro, pH- metro, método de complexometria,
espectrofotometria, Walkey e Black, Kjeldhl, Bray, hidrométria e panela de pressão
respectivamente que são métodos em uso no Instituto de Investigação Agrária de Moçambique.
Para a análise seguiram-se os procedimentos laboratoriais referidos na obra de Westerhout &
Bovee (1995), no laboratório de solos da Faculdade de Agronomia e Engenharia Florestal da
Universidade Eduardo Mondlane.
Basicamente os dados foram colhidos para avaliar o desempenho dum sistema de rega, isto é,
para determinar as perdas de água que ocorrem nos sulcos por percolação profunda e runoff e as
perdas que ocorrem durante a operação (perdas por operação), assim será possível identificar os
constrangimentos do sistema e propor algumas medidas que sejam efectivas, eficientes e
económicas com vista a garantir uma produção estável e melhorar o desempenho do sistema.
A análise dos dados foi feita recorrendo-se ao programa Microsoft Excel e a compilação do
trabalho final no Microsoft Word.
Projecto Final-2006
Página -43-
IV.
RESULTADOS E DISCUSSÃO
Com vista a caracterização do sistema de irrigação em termos dos parâmetros que avaliam o
desempenho do sistema, identificar problemas e desenvolver técnicas alternativas para melhorar o
sistema, é imprescindível a apresentação duma breve caracterização do agricultor da área de
estudo.
O agricultor possui na sua totalidade uma área estimada de 74 ha e trabalha no sector agrícola a
44 anos, dispõe de um tractor. A água para a irrigação é captada do distribuidor-9 (D-9) através
duma caleira, contudo dispõe de seis moto-bombas que captam água dos drenos no período de
maior demanda por parte das culturas (veja Anexo 1 Figura 27). Usa exclusivamente a rega por
gravidade. A rega é feita diariamente em cerca de 8 horas, com um intervalo de rega de 8 dias na
época quente e de 14 dias na época fresca. Dispõe de trabalhadores permanentes e sazonais. Toda
produção destina-se à venda nos mercados grossistas de Maputo com uma média de preço de 50
000 MZM/caixa. Os principais constrangimentos é o fornecimento de água que não tem sido
adequado por parte da HICEP, a ocorrência de pragas e doenças, a falta de condições de
conservação dos produtos e a grande oscilação dos preços ao nível dos Mercados.
Para este agricultor a principal cultura é o tomate, pois este apresenta maiores lucros, contudo
dedica-se a outras culturas como a cebola, feijão, milho, repolho e arroz. Usa insumos agrícolas
como adubo NPK (12:24:12), Mancozeb e Superfosfato de Cobre para o controle fitossanitário.
Pratica a rotação de culturas e compreende um período de descanso dos campos.
Para a cultura de tomate usa as variedades UC, Riofuego e HTX 14, a colheita normalmente
ocorre 120 dias após o transplante. Durante o levantamento dos dados de campo a cultura
presente no campo era tomate na fase de floração (aproximadamente 80 dias). Tem um
rendimento médio de 20 a 25 ton/ha (entrevista com Sr. Abel Mesquita). Este agricultor segundo
a classificação da FAEF (2001), é médio agricultor.
4.1 Avanço
A fase de avanço é de difícil simulação devido à natureza do fluxo superficial, caracterizado
como não-permanente e espacialmente variado, reduzindo-se com a distância, como
consequência da infiltração. Assim a relação da curva de avanço varia de solo para solo e
estabelece-se por meio de uma simulação matemática que dá os parâmetros r e p da curva.
Os resultados das frentes de avanço da água nos sulcos por cada Bloco encontram-se ilustrados
na Figura 23 e os parâmetros r e p na Tabela 5.
Projecto Final-2006
Página -44-
Frentes de Avanço
1000,0
Distância (m)
100,0
10,0
1,0
0,1
1,0
10,0
100,0
T empo (min)
Avanço nos sulcos do Bloco 10
Avanço nos sulcos do Bloco 11
Avanço nas Cabeceiras
Figura 23: Curvas de aproximação matemática das frentes de avanço.
Vê-se que as curvas de avanço são em geral normais, isto é, obedecem a trajectória descrita na
Figura 4 provavelmente porque os sulcos, em geral recebem caudal elevado que se aproxima ao
limite da sua capacidade ou do caudal máximo erosivo, o que compensa as irregularidades no
declive.
As frentes dos sulcos do Bloco 11 deslocam-se com lentidão provavelmente deve-se à
irregularidades que existem ao longo dos sulcos.
Tabela 5: Síntese dos parâmetros r e p das frentes de avanço da água nos sulcos em cada Bloco.
Bloco 10
Parâmetro
Bloco 11
Sul_12 Sul_7 Sul_4 Sul_6 Sul_3 Sul_6
Tal_5 Tal_11 Tal_4 Tal_5 Tal_8 Tal_9
1,6
9,1
9,2 8,1 3,4 5,7
p
1,035 0,528 0,857 1,282 0,869 0,782
r
0,983 0,995 0,989 0,918 0,997 0,991
R2
Declive [S] [m/m] 0,008 0,004 0,015 0,010 0,016 0,012
10
10
10
10 10,4 10,4
L[m]
Projecto Final-2006
Sul_10 Sul_5 Sul_4
Tal_3 Tal_14 Tal_6
5,7
4,2
4,8
0,477 0,780 0,476
0,973 0,941 0,972
0,014 0,011 0,010
10
10
10
Desvio
Sul_7 Média
Padrão
Tal_5
2,5
5,4
2,67
1,182 0,835 0,28
0,987 0,975 0,03
0,010 0,011 0,004
10
10
0,17
Página -45-
A equação de avanço média dos sulcos para a área de estudo é Xav = 5,4 t
0,835
, onde Xav é em
metros e t em minutos. Com esta equação, pode-se verificar que a infiltração é baixa (r é superior
a 0,5 e inferior a 1,0), característica dos solos argilo–arenosos.
A Tabela 6, apresenta os caudais aplicados nos canais de cabeceira e nos sulcos, medidos no
campo com o flumes do tipo trapezoidal simples (RBC).
Tabela 6: Síntese dos parâmetros das equações das curvas de avanço e dos caudais aplicados nos
canais de cabeceira e nos sulcos.
Classe
Área
Textural
Cab_O Blo_10
Cab_K Blo_10
Cab_G Blo_11
Cab_E Blo_11
Cab_C Blo_11
Argilo-arenosa
Argilo-arenosa
Argilo-arenosa
Argilo-arenosa
Argilo-arenosa
Média
[-]
[-]
Desvio Padrão
2,98
2,41
3,54
9,99
8,40
5,46
Canal de Cabeceira
L
p
r
[m]
73
10,41 0,719
73
29,26 0,590
70
13,22 0,671
70
19,72 0,832
73
21,87 0,668
72
18,9
0,70
3,48
1,64
Caudal
[l/s]
7,44
0,09
R2
0,968
0,983
0,984
0,984
0,982
0,98
Sulco
Caudal
[l/s]
0,58
0,77
0,92
1,25
1,21
0,95
0,01
0,29
L
[m]
10
10
10
10
10
10
0,00
A Tabela 7, apresenta os valores dos caudais recomendados para o declive médio verificado em
cada sulco dos Blocos e os caudais verificados no campo.
Tabela 7: Caudais máximos admissíveis tendo em conta o declive verificado nos sulcos.
Área
Classe
Textural
Cab_O Blo_10 argilo-arenosa
Cab_K Blo_10 argilo-arenosa
Cab_G Blo_11 argilo-arenosa
Cab_E Blo_11 argilo-arenosa
Cab_C Blo_11 argilo-arenosa
Média
[-]
Desvio Padrão
[-]
Declive S
[%]
0,8
0,4
0,3
0,4
0,3
0,44
0,21
Caudal nos Sulcos [l/s]
Verificado
0,58
0,77
0,92
1,25
1,21
0,95
0,29
Máximo
0,77
1,54
2.05
1,54
2,05
1,48
0,53
Da Tabela 7 nota-se que não existe grande susceptibilidade para a ocorrência da erosão hídrica
porque os valores dos caudais verificados são inferiores aos máximos. Contudo, nesta
componente (da erosão hídrica) não se pode tomar em consideração somente o declive mas sim
também o caudal aplicado nos canais, com vista a definir o declive admissível ao caudal aplicado.
Projecto Final-2006
Página -46-
4.2 Geometria da secção transversal
Devido as características da rega por sulcos, a forma da secção dos sulcos ou canais de cabeceira
é um aspecto à considerar para uma boa rega, visto que a água infiltra-se tanto vertical, horizontal
assim como radialmente.
Seguidamente apresenta-se a Figura 24 da secção média observada no campo para os sulcos e os
canais de cabeceira.
Secção média dos sulcos e das cabeceiras
Distância entre as varetas (cm)
0.0
0
7
14
21
28
35
42
-2.5
49
R = 0.7839
2
56
63
R2 = 0.9562
Profundidade (cm)
-5.0
-7.5
Secção média das
cabeceiras
-10.0
Secção média dos
sulcos
-12.5
-15.0
-17.5
-20.0
Figura 24: Secções média dos sulcos e das cabeceiras verificadas no campo.
Com base na Figura 24, pode-se depreender que os sulcos apresentam uma profundidade média
de 15 cm e largura de topo de 56 cm e as cabeceiras são mais profundas com uma média de 17,5
cm com uma largura de topo de 63 cm. Estes valores de profundidade e largura do topo dos
sulcos encontram-se dentro dos intervalos recomendados por Lencastre (1992) que são de 36 a 60
cm e 15 a 25 cm de largura de topo e profundidade respectivamente. Assim, aplicando a equação
de Manning, o caudal máximo permissível em termos de secção para estes sulcos é de 2,5 l/s.
4.3 Infiltração
Uma vez que a taxa de infiltração é afectada pelo conteúdo inicial de humidade, condições da
superfície do solo, condutividade hidráulica saturada, distribuição de tamanho e volume de poros
e a presença de horizontes estratificados, os resultados obtidos a partir dos testes de campo são
dependentes do método utilizado para sua determinação. Assim, constata-se que no início a
Projecto Final-2006
Página -47-
velocidade de infiltração apresenta um valor máximo (a humidade do solo é menor) e vai
decrescendo com o tempo à medida que a humidade do solo aumenta, até atingir um valor que se
mantém constante e conscide com a permeabilidade do solo no sentido vertical, denominando-se
taxa de infiltração básica. A velocidade de infiltração é denominada de infiltração instantânea.
Na irrigação interessa mais a infiltração cumulativa que exprime a quantidade total da lâmina de
água infiltrada ao fim dum certo período.
Uma vez que no campo, a infiltração foi medida recorrendo-se ao anel duplo, é necessário que
essa infiltração seja corrigida pela Equação 2.9 de modo a representar a infiltração para rega por
sulcos.
Tabela 8: Síntese11 da Infiltração da área de estudo medida pelo método de anel duplo e ajustada
para a rega por sulcos.
Infiltração Anel duplo [mm]
Item
k
n
r2
Ibas
Icum1
Icum2
Icum3
Icum4
2,85
0,617
0,996
3,86
2,72
0,554 0,621
0,998 0,998
[mm/hr]
[cm/dia]
1,86
0,585
0,976
Desvio
Icum
Média
2,82
0,594
0,992
18,23
43,75
Infiltração para os sulcos [mm]
Padrão
I*cum1
I*cum2
I*cum3
I*cum4
0,819
0,031
0,011
1,15
0,617
0,996
1,56
0,554
0,998
1,10
0,621
0,998
0,75
0,585
0,976
I*cum
Média
1,14
0,594
0,992
7,38
17,70
Desvio
Padrão
0,332
0,031
0,011
Dos resultados apresentados na Tabela 8, pode-se observar que está-se perante solos com taxa de
infiltração baixa o que seria de esperar para este sistema de rega a avaliar pela textura dos solos
da região (argilo-arenosa).
A área de estudo quanto a família de infiltração dos solos segundo a classificação do Roscher
(1985) é baixa e apresenta como função de infiltração cumulativa média Icum = 1,14 t
0,594
,
requerendo deste modo muito tempo para infiltrar uma lâmina de água. Por exemplo para infiltrar
50 mm, precisaríamos de aproximadamente 9,62 horas, o que se enquadra nos intervalos
propostos na Tabela 3. A infiltração básica média para os testes feitos é de 7,38 mm/hr, valor que
está dentro do intervalo estabelecido, segundo a Tabela 2 para os solos da família de infiltração
baixa. A representação gráfica da curva de infiltração cumulativa média do solo é ilustrada na
Figura 25.
11
Vide anexos: Anexo 1 Fig. 31 e Anexo 2 Tab. 6.
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Curva de infiltração média do solo da área de estudo
25
Icum (mm)
20
15
y = 1,14x0.5944
Icum médio
10
Power (Icum médio)
5
0
0
25
50
75
100
125
150
Tempo (min)
Figura 25: Representação gráfica da infiltração cumulativa média do solo da região de estudo.
4.4 Curva de pF
A curva característica de humidade (curva de pF) indica a relação entre a sucção que as plantas
devem fazer para retirar água do solo e o potencial de humidade. Assim quanto menor for o teor
de água no solo (elevado valor de pF), maior será o dispêndio de energia pela planta para a
absorção de água, resultando numa redução da energia investida noutros processos fisiológicos
indispensáveis para a planta. Esta situação reflectir-se-á na redução da taxa de crescimento da
planta e consequentemente a redução do rendimento.
Para o solo da área em estudo o conteúdo de humidade à capacidade de campo (CC) e no ponto
de murcha permanente (PEP) é respectivamente de 30,4 e 20,6 %. Assim, conhecendo o pF de
um determinado solo, é possível determinar a quantidade de água disponível (AD) para a planta.
De referir que nem toda AD é utilizada pela planta; É neste âmbito que surge o conceito de factor
de cultura (p12) que varia de cultura para cultura e que o seu produto com AD resulta em água
facilmente utilizável para a planta que é o conceito que se aplica nos cálculos.
A água disponível para o solo da região (Dr = 1,0 m assumido) é de 98 mm/m, aplicando o factor
de cultura p para a cultura de tomate (p = 0,4) a água facilmente utilizável é de 39,2 mm.
12
O factor p<1.
Projecto Final-2006
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4.5 Sulcos
Para determinar o volume aplicado médio por sulco em cada talhão usou-se a equação 2.16. Os
volumes infiltrado e necessário determinaram-se respectivamente pelas equações 2.18 e 2.19,
tendo se calculado o NAR com a equação 2.2. Os valores dos volumes estão nas tabelas 4 e 5 do
Anexo 2.
A determinação da evapotranspiração potencial (ETc) em mm/dia do tomate fez-se no programa
Cropwat, com a introdução de dados do solo do local de estudo e usando os dados climáticos de
Chókwè existentes no banco de dados do programa, tendo para o mês de Julho (altura da
realização do trabalho) o valor de 2,75 mm/dia.
Com base no Cropwat a grandeza de dotação (dreq) é de 41,8 mm com uma frequência (Ir) de 14
dias, contudo o intervalo de rega (Ir) praticado pelo agricultor é de 8 dias, assim com base neste
intervalo e na evapotranspiração potencial da cultura, aplicando a equação 4.1, a dreq é de 22,0
mm.
(4.1)
d req = Etc ⋅ Ir
Onde:
dreq - é a dotação requerida [mm];
ETc - é a evapotranspiração potencial da cultura [mm/dia];
Ir – é o intervalo de rega [dias].
Devido a necessidade de fornecer uma quantidade de água extra para o leaching requirement
(LR), de modo a manter no solo níveis de concentração de sais que não prejudiquem as culturas,
é necessário calcular de novo a dreq, mas neste caso incluindo o LR.
As condutividades eléctricas da água de rega e do estrato saturado de solo para tomate são
respectivamente 0,596 e 1,1 dS/m (Anexo 3 Tab. 7). Assim o LR será dado pela equação 2.7 e o
seu valor é de LR = 0,122. Usando a equação 2.2, podemos determinar agora a dreq para a cultura
de tomate incluindo o LR, e o seu valor é dreq = 25,0 mm.
Seguidamente apresenta-se na Tabela 9 o resumo dos volumes médios e as respectivas eficiências
de aplicação e armazenamento; Também são apresentadas as perdas por percolação profunda e
runoff, obtidos por cada sulco, para alturas de água aplicadas de 25,0 mm.
Projecto Final-2006
Página -50-
Tabela 9: Síntese das determinações médias nos sulcos em cada Bloco.
Item
W [m]
L [m]
Ar [m2]
V apl [m3]
Altura [mm]
runoff [m3]
Vinf [m3]
Vnec [m3]
Vusa [m3]
V pp [m3]
ea [%]
Classificação
es [%]
Classificação
Pp [%]
runoff [%]
Cabeceira_C
Bloco 11
Cabeceira_E
Cabeceira_G
Bloco 10
Cabeceira_K
Cabeceira_O
Tal-2
Tal-3
Tal-4
Tal-5
Tal-6
Tal-7
Tal-10
Tal-11
Tal-14
Tal-15
1,5
10
15
0,162
10,8
0
0,162
0,38
0,162
0
100
Boa
43.11
Má
0
0
1,5
10
15
0,185
12,4
0
0,185
0,38
0,185
0
100
Boa
49,33
Má
0
0
1,5
10
15
0,210
14,0
0
0,210
0,38
0,210
0
100
Boa
55,91
Má
0
0
1,5
10
15
0,237
15,8
0
0,237
0,38
0,237
0
100
Boa
63,21
Má
0
0
1,5
10
15
0,149
9,9
0
0,149
0,38
0,149
0
100
Boa
39,56
Má
0
0
1,5
10
15
0,163
10,9
0
0,163
0,38
0,163
0
100
Boa
43,32
Má
0
0
1,5
10
15
0.071
4,7
0
0,071
0,38
0,071
0
100
Boa
18,84
Má
0
0
1,5
10
15
0,106
7,1
0
0,106
0,38
0,106
0
100
Boa
28,24
Má
0
0
1,5
10
15
0,059
3,9
0
0,059
0,38
0,059
0
100
Boa
15,64
Má
0
0
1,5
10
15
0,079
5,2
0
0,079
0,38
0,079
0
100
Boa
20,91
Má
0
0
Média
1,5
10
15
0,134
8,9
0,00
0,134
0,38
0,134
0
100
Boa
37,8
Má
0,00
0,00
Desvio
Padrão
0,00
0,00
0,00
0,061
4,086
0,00
0,061
0,00
0,061
0,00
0,00
16,32
0,00
0,00
Tendo em conta a classificação proposta por Roscher (1985), o sistema apresenta um mau
desempenho a avaliar pela sua eficiência de armazenamento média que é de 37,8 %, apesar da
sua boa eficiência de aplicação, pois o sistema não consegue dotar a zona radicular de humidade
suficiente para satisfazer a dreq.
Segundo o Cropwtat, nas actuais condições de rega há uma redução de rendimento de 25,4%
(veja Anexo), pois o sistema em nenhum dos casos satisfaz a dreq de 25,0 mm. Esta situação
deve-se ao curto tempo de aplicação (145 segundos) que é praticado no campo.
Tendo em conta o caudal aplicado, o tempo de aplicação e o comportamento hidráulico dos
sulcos, há evidências para afirmar que o caudal aplicado é muito baixo, tendo influenciado
negativamente o desempenho do sistema.
Relativamente ao Bloco 11, pode-se observar que é nele onde se registam as mais elevadas
eficiências do sistema, pois neste Bloco a água desloca-se contra o declive. De referenciar que ao
longo do estudo não se verificou volume de runoff porque os sulcos deste sistema têm
comportamento hidráulico de uma bacia, também não se verificou perdas por percolação
profunda nos sulcos porque o volume de água aplicado é inferior ao necessário sujeitando o
sistema a uma situação de sub irrigação conforme a Figura 9.
Bons níveis de desempenho são possíveis de obter em regadios bem mantidos. Contudo um mau
dimensionamento e maneio, diminui esses níveis chegando a eficiência ser reduzida em cerca de
Projecto Final-2006
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10 a 20 % em terrenos mal nivelados ou onde a frente de avanço é muito rápida. No sistema em
estudo devido as características da taxa de infiltração do solo (família baixa) está sujeito a
redução da eficiência devido a rapidez da frente de avanço excepto em situações onde a frente
desloca-se contra o declive (Bloco 11). Uma alternativa com vista a minorar esta situação é
aumentar a dotação (pelo aumento do tempo de aplicação) de rega que esta sendo praticado.
Pelo facto do desempenho do sistema em estudo ser mau (segundo a classificação de Roscher,
1985), é imperioso a introdução de medidas para melhorar a eficiência, apesar de se atingirem
produções economicamente óptimas com elevadas perdas por operação ao longo do sistema de
distribuição da água.
Tendo em conta os resultados apresentados na Tabela 9 pode-se identificar uma escala de
alternativas e soluções. Contudo, essas alternativas de soluções devem considerar a eficiência de
armazenamento pois esta é a mais baixa verificada no sistema. Assim para melhorar o sistema,
irão se propor medidas com vista a aumentar a performance do sistema até níveis aceitáveis.
Assim conhecendo a água facilmente utilizável (AFU = 39,2 mm) a profundidade radicular (Dr =
1,0 m) o factor p para a cultura de tomate (p = 0,4) e a evapotranspiração da cultura (ETc = 2,75
mm/dia), pode-se determinar o intervalo de rega óptimo tendo como princípio que o intervalo de
rega óptimo dever ser menor ou igual ao quociente da água facilmente utilizável e a
evapotranspiração da cultura.
Ir ≤
(4.2)
AFU
Etc
Com base na equação 4.2, para o valor de 39,2 mm de AFU e 2,75 mm/dia de ETc, o intervalo de
rega calculado é de 14 dias. Considerando a realidade prática observada no campo, o intervalo de
rega praticado de 8 dias está óptimo para a fase do ciclo da cultura (floração) de tomate neste
local.
Seguidamente apresenta-se uma recomendação visando aumentar a performance do actual
sistema:
Pela praticabilidade de rega por sulcos, apenas dois parâmetros são possíveis de manipular a
saber, o caudal a aplicar por sulco e o tempo de aplicação. Assim aplicando o caudal de 1,5 l/s
por sulco, por um tempo de aplicação de 4 min (240 s), é possível melhorar o desempenho
chegando a atingir uma ea de 100 % e es de 96 %.
Projecto Final-2006
Página -52-
Uma outra recomendação é o redimensionamento do sistema. Tendo como base as determinações
feitas no campo este novo sistema consistirá na introdução de sulcos com declive de 0,6%, um
comprimento e espaçamento de 130 e 1,5 metros respectivamente, e um caudal 0,5 l/s/sulco. Com
este novo sistema, as eficiências passarão a ser 98, 83 e 95% respectivamente para ea, es e eu.
Contudo devido a dinâmica da frente de avanço neste novo sistema, este irá potenciar perdas por
runoff que estarão na ordem dos 2%.
4.6 Perdas por operação
Durante a rega era determinado o volume de água que entrava ao longo do canal de cabeceira e o
tempo transcorrido para irrigar uma determinada área.
Tabela 10: Determinação dos volumes médios em cada Bloco.
Parâmetro
Bloco 11
Bloco 10
Cabeceira_C
Cabeceira_E
Cabeceira_G
Cabeceira_K
Cabeceira_O
8,41
860
1735
14,58
0
10,42
12,1
4,18
4,18
6,24
4,21
9,83
860
2725
27,21
0
10,98
12,8
4,18
4,18
6,80
16,29
3,54
860
1525
5,39
0
5,19
6,00
4,18
4,18
0,81
0,2
2,41
860
3130
7,55
0
5,31
6,20
4,18
4,18
1,13
1,30
3,6
860
2335
8,40
0
4,12
4,80
4,18
4,12
0,27
4,76
Caudal [l/s]
Área irrigada [m2]
T total rega [seg]
Vapl Cab [m3]
Vout [m3]
Vinf/área [m3]
Altura inf [mm]
Vnec/área [m3]
Vusado/área [m3]
Vinf/cab [m3]
Vpop [m3]
Média
5,59
860
2290
12,63
0
7,20
8,34
4,18
3,77
2,89
5,35
Desvio
Padrão
3,32
0,00
668,97
8,84
0,00
3,23
3,23
0,00
0,03
3,19
6,41
Tabela 11: Valores percentuais de volumes em relação ao volume aplicado por Bloco.
Parâmetro
Vinf/área [%]
Vusado/área [%]
Vinf/cab [%]
Vpop/área [%]
Vnec/área [%]
Vout [%]
Bloco 11
Bloco 10
Cabeceira_C Cabeceira_E Cabeceira_G Cabeceira_K Cabeceira_O
71,47
40,35
96,29
70,33
49,05
28,67
15,36
77,55
55,36
49,05
42,80
24,99
15,03
14,97
3,21
28,88
59,87
3,71
17,22
56,67
28,67
15,36
77,55
55,36
49,05
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Média
65,50
45,20
20,20
33,27
45,20
0,00
De acordo com as Tabelas 10 e 11 em termos médios, verifica-se que dos 100 % do volume
aplicado no canal de cabeceira, destes 46 % é efectivamente aplicado para o uso pela planta
(infiltra-se nos talhões), 20 % perde-se por infiltração desnecessária ao longo da cabeceira e 34 %
é perdido durante a operação de rega. De salientar que do volume aplicado no canal de cabeceira
não ocorrem nenhumas perdas por runoff.
Projecto Final-2006
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Com vista a minimizar perdas que ocorrem no canal de cabeceira podia-se adoptar medidas
tendentes a reduzir a infiltração ao longo do canal tais como, revestir o canal com material menos
permeável como o plástico de polietileno ou compactar o próprio canal. Assim reduziam-se as
perdas por infiltração como também a erosão que ocorre no canal de cabeceira, permitindo deste
modo um controle mais eficiente da água que entra nos talhões.
Apesar da sub irrigação registada no campo e aliado ao facto de se registarem óptimas produções,
esta situação deve-se a contribuição do lençol freático no balanço da água do solo, visto que este
não esta muito abaixo da zona radicular (pois observou-se que se situa a aproximadamente 100
cm13). Assim, tendo em conta a classe textural do solo da área de estudo, a contribuição diária do
lençol freático através da ascensão capilar é de 1,7 mm/dia, valor este que ao intervalo de 8 dias
(que é praticado no campo) com a dotação média aplicada (9 mm) consegue dotar a zona
radicular de humidade que satisfaz as necessidades da cultura.
Neste aspecto de ascensão capilar, deve-se dotar práticas de maneio visando evitar a salinização
dos solos pois a longo prazo a ascensão capilar cria problemas de salinização de solos.
13
Valor baseado na superfície livre de água observado nos canais de drenagem que era de 120 cm.
Projecto Final-2006
Página -54-
V.
CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES
5.1 Conclusões
Após o processamento e discussão dos resultados do presente trabalho, observou-se que as
eficiências do sistema são inferiores as que tradicionalmente se observam nos sistemas de rega
por gravidade.
As seguintes eficiências foram encontradas para a área de estudo:
H Eficiência de aplicação (ea) =100 %;
H Eficiência de armazenamento (es) máxima = 63,2 % e mínima = 15,6 %;
H Não há perdas por percolação profunda nem por runoff, devido as características do sistema
(sulcos usados como bacias);
Apesar da elevada eficiência de aplicação, é notável pela eficiência de armazenamento que no
sistema estamos perante uma situação de sub irrigação, contudo esta situação é mitigada pela
ascensão capilar que se regista no campo.
A dotação e frequência ideais são respectivamente 41,8 mm e 14 dias;
As dimensões óptimas dos sulcos são de 130 e 1,5 metros de comprimento e largura,
respectivamente com declive.
A área de estudo tem um solo cuja família de infiltração pode ser classificada como baixa, e tem
como função de infiltração cumulativa média Icum = 1,14 t 0,5944.
A frente de avanço tem como função média Xav = 5,4 t 0,835.
Projecto Final-2006
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5.2 Recomendações
Na área de estudo recomenda-se a introdução de medidas dimensionais e operacionais como
sulcos com declive porque este solo quando seco abre fissuras; alteração do actual cenário de
modo a aumentar a performance do sistema até níveis aceitáveis para a rega por sulcos. Este
aumento só será possível pelo aumento do tempo de aplicação (dos a145 para 240 s por sulco) e
do caudal aplicado por sulco (dos 0,95 l/s para 1,5 l/s). Com esta medida as eficiências irão
melhorar para 96 % a es e 100 % a ea.
Outra medida tendente a melhoria do sistema é o redimensionamento do mesmo, pois com a
introdução de sulcos com declive (0,6%), com comprimento e espaçamento de 130 e 1,5 metros
respectivamente, e um caudal 0,5 l/s/sulco, as eficiências passarão a ser 98, 83 e 95%
respectivamente para ea, es e eu.
Deve-se recuperar a caleira que fornece a água a unidade terciária porque ao longo dela
verificam-se muitas perdas de água resultando no baixo caudal que se fornece à unidade terceária.
Na vertente da preparação do solo, deve-se imprimir maior rigor nas dimensões (forma e
tamanho) dos sulcos dotar os canais de rega de modo a que cada canal de rega irrigue um Bloco
não o que se observa de um canal de rega para dois Blocos.
A melhoria da gestão de água, do desempenho e da produtividade, na região, deve-se realizar de
modo integrado, envolvendo todos sectores intervenientes na agricultura, desde os sectores
administrativos até produtivos.
Projecto Final-2006
Página -56-
VI.
BIBLIOGRAFIA
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32. Walker, W.; 1989; FAO Irrigation and Drainage Paper 45 : Guidelines for Designing and
Evaluating Surface Irrigation Systems; Department of Agricultural and Irrigation Engineering;
Utah State University; Logan Utah. USA.
33. Walker, W. & Skogerboe, G.; 1987; Surface Irrigation-Theory and Practice; USA.
34. Westerhout, F. & Bovee, M.; 1995; Série terra e água–comunicação n° 28: Métodos de
análise química e física de solos em uso no INIA; Instituto Nacional de Investigação
Agronómica; Maputo; Moçambique.
35. Withers, B. and Vipond S.; 1974; Irrigation: Design and Practice; Batsford limited.
London.
36. Yägue, J.;1996.Técnicas de riego; 2ed; Madrid :Ediciones Mundi-Prensa.
Projecto Final-2006
Página -59-
VII.
ANEXOS
Projecto Final-2006
Página -1-
Anexo 1: Figuras.
Mapa da localização da área de estudo
Fonte: HICEP, 2005.
Figura 26 (Anexo): Mapa de localização da área de estudo no regadio de Chókwè.
Projecto Final-2006
Página -2-
Anexo 1: Figuras.
N
Layout da área de estudo
Estrada
Canal de Drenagem
Tal-14
Canal de Drenagem
Estrada Agrícola
Tal-1
B-14
B-1
Bomba 1
Caleira Degradada
Caleira operacional
Bomba 2
Estrada Nacional no 205
Cidade de Chókwè
Bilene-Macia
Legenda do Layout da área de estudo
Anel Duplo onde fizeram-se testes de infiltração
Canal de rega
Canal de Cabeceira
Talhão 730 m2
Bloco com tomate 1,205 ha
Bloco com Cebola 1,205 ha
Bomba
Sentido de deslocamento da água no campo
Figura 27 (Anexo): Layout da área de colheita de dados no regadio de Chókwè.
Projecto Final-2006
Página -3-
Distribuidor-9 (D-9)
Canal de Drenagem
Anexo 1: Figuras.
Localização geográfica do Regadio de Chókwè
Fonte: HICEP, 2005.
Figura 28 (Anexo): Mapa de localização geográfica do regadio de Chókwè.
Projecto Final-2006
Página -4-
Anexo 1: Figuras.
Esquema de reabilitação do Regadio de Chókwè
Fonte: HICEP, 2005.
Figura 29 (Anexo): Mapa do projecto de reabilitação do Regadio de Chókwè.
Projecto Final-2006
Página -5-
Anexo 1: Figuras.
Bloco4_Talhão_2
1000
y = 2,8501x0.6174
R2 = 0.9955
Icum (mm)
100
Icum (mm) T-2 B-4
Power (Icum (mm) T-2 B-4)
10
1
0,01
0,10
1,00
10,00
100,00
1000,00
Tempo (min)
a)
Bloco9_T alhão_14
1000
y = 3,8603x 0.5541
R2 = 0.9975
Icum (mm)
100
Icum (mm) T -14 B-9
Power (Icum (mm) T -14 B-9)
10
1
0,01
0,10
1,00
10,00
100,00
T empo (min)
b)
Projecto Final-2006
Página -6-
Bloco11_T alhão_6
1000
y = 2,7207x0.6213
R2 = 0.9984
Icum (mm)
100
Icum (mm) T -6 B-11
10
1
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
1000.00
T empo (min)
c)
Bloco14_T alhão_11
1000.0
y = 1,8553x 0.5848
R2 = 0.9757
Icum (mm)
100.0
Icum (mm) T -11 B-14
10.0
1.0
0.1
0.01
0.10
1.00
10.00
100.00
1000.00
T empo (min)
d)
Figura 30 (Anexo): a, b, c e d :Curvas de infiltração cumulativa.
Projecto Final-2006
Página -7-
Anexo 2: Dados do campo.
Tabela 1: Levantamento topográfico do campo.
X [m]
Bloco
14
Bloco
13
Bloco
12
Bloco
11
Bloco
10
Bloco
9
Bloco
8
Bloco
7
Bloco
6
Bloco
5
Bloco
4
Bloco
3
Bloco
2
Bloco
1
0
73
75
148
149
222
224
297
298
371
373
446
447
520
522
595
596
669
671
744
745
818
820
893
894
967
969
1042
Cabeceira A
Leitura
Cota
[m]
1,455
[m/m]
1,460
0,0001
1,435
0,0005
1,400
1,490
0,0004
1,463
1,525
0,0014
1,630
1,640
0,0002
1,625
1,670
0,0017
1,549
1,541
0,0008
1,480
1,475
0,0022
1,635
1,609
0,0012
1,695
1,710
0,0012
1,623
1,635
0,0006
1,590
1,600
0,0002
1,585
1,600
0,0005
1,640
1,670
0,0001
1,660
Cabeceira C
Leitur
Cota
a [m]
1,450
[m/m]
1,510
0,0008
1,600
0,0018
1,465
1,520
0,0006
1,478
1,545
0,0015
1,658
1,760
0,0006
1,715
1,700
0,0012
1,612
1,590
0,0007
1,539
1,520
0,0015
1,630
1,640
0,0001
1,649
1,670
0,0001
1,665
1,580
0,0011
1,660
1,680
0,0018
1,550
1,520
0,0003
1,540
1,570
0,0018
1,700
Cabeceira E
Leitura
Cota
[m]
1,490
[m/m]
1,510
0,0003
1,600
0,0016
1,480
1,532
0,0002
1,515
1,605
0,0007
1,659
1,740
0,0012
1,650
1,680
0,0023
1,515
1,600
0,0012
1,512
1,519
0,0019
1,660
1,645
0,0001
1,640
1,000
0,0096
1,700
1,652
0,0002
1,670
1,622
0,0013
1,530
1,506
0,0009
1,575
1,630
0,0005
1,670
Cabeceira G
Leitura
Cota
[m]
1,514
[m/m]
1,543
0,0004
1,678
0,0022
1,520
1,545
0,0003
1,520
1,580
0,0010
1,655
1,710
0,0011
1,632
1,630
0,0011
1,550
1,538
0,0004
1,510
1,612
0,0010
1,683
1,685
0,0019
1,822
1,750
0,0010
1,678
1,705
0,0008
1,762
1,730
0,0021
1,580
1,570
0,0004
1,600
1,630
0,0005
1,635
Cabeceira I
Leitura
Cota
[m]
1,482
[m/m]
1,552
0,0010
1,628
0,0013
1,530
1,600
0,0009
1,535
1,579
0,0016
1,695
1,720
0,0005
1,681
1,720
0,0020
1,575
1,660
0,0012
1,575
1,638
0,0012
1,725
1,755
0,0002
1,740
1,800
0,0013
1,705
1,710
0,0008
1,650
1,663
0,0005
1,625
1,530
0,0012
1,620
1,659
1,700
0,0006
Cabeceira K
Leitura
Cota
[m]
1,590
[m/m]
1,538
0,0007
1,610
0,0009
1,542
1,610
0,0001
1,600
1,592
0,0018
1,725
1,750
0,0007
1,700
1,760
0,0024
1,585
1,612
0,0001
1,622
1,649
0,0005
1,683
1,675
0,0012
1,760
1,767
0,0002
1,750
1,700
0,0014
1,800
1,772
0,0018
1,640
1,600
0,0011
1,680
1,709
0,0003
1,690
Cabeceira M
Leitura
Cota
[m]
1,540
[m/m]
1,530
0,0001
1,582
0,0005
1,542
1,605
0,0006
1,563
1,610
0,0018
1,738
1,700
0,0002
1,689
1,720
0,0022
1,560
1,585
0,0008
1,530
1,590
0,0012
1,675
1,681
0,0012
1,770
1,800
0,0003
1,825
1,790
0,0001
1,786
1,760
0,0008
1,700
1,600
0,0015
1,710
1,735
0,0010
1,810
Área onde se fez o levantamento de caudais, testes de avanço e secções dos sulcos e das cab eceiras.
Projecto Final-2006
Página -8-
Cabeceira O
Leitura
Cota
[m]
1,575
[m/m]
1,540
0,0005
1,615
0,0006
1,568
1,625
0,0001
1,615
1,647
0,0018
1,780
1,800
0,0009
1,735
1,775
0,0021
1,625
1,585
0,0001
1,580
1,630
0,0004
1,660
1,680
0,0020
1,825
1,855
0,0001
1,845
1,810
0,0007
1,860
1,890
0,0029
1,675
1,700
0,0010
1,770
1,840
0,0010
1,910
Tabela 2: Cálculo de área por meio de coordenadas.
Ponto
X
Y
AX
AY
AX2
AY2
AX2+ AY2
VAO
Valor
[m]
L1, L2
A
B
C
D
509260
509260
509264
509264
7279900
7280065
7280065
7279900
0
4
0
4
165
0
-165
0
0
16
0
16
27225
0
27225
0
27225
16
27225
16
BA
BC
CD
DA
165
4
165
4
165
4
A
B
C
D
509265
509265
509338
509338
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509339
509339
509412
509412
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509414
509414
509487
509487
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509488
509488
509561
509561
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509563
509563
509636
509636
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509637
509637
509710
509710
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509712
509712
509785
509785
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509786
509786
509859
509859
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509861
509861
509934
509934
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
.
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
509935
509935
510008
510008
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
510010
510010
510083
510083
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
510084
510084
510157
510157
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
A
B
C
D
510086
510086
510159
510159
7279900
7280065
7280065
7279900
0
-73
0
73
165
0
-165
0
0
5329
0
5329
27225
0
27225
0
27225
5329
27225
5329
BA
BC
CD
DA
165
73
165
73
165
73
Bloco
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
Total
Area
[m2]
Area
[ha]
660
0,066
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
12045
1,205
15,725
Área onde se fez o levantamento de caudais, testes de avanço e secções.
Projecto Final-2006
Página -9-
Tabela 3: Caudais fornecidos pela caleira e pela bomba.
Item
Caudal [l/s]
Área [m2]
T total de rega [s]
Volume [m3]
Altura [mm]
Projecto Final-2006
Bloco 10
Caleira Bomba
4,41
7,69
12045
12045
28800
28800
127,06
221,42
10,55
18,38
Bloco 11
Caleira
Bomba
5,96
7,90
12045
12045
28800
28800
171,60
227,58
14,25
18,89
Página -10-
Tabela 4: Determinação de volume aplicado nos canais de
cabeceiras.Bloco 11
Cab_C
Tempo
[s]
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
185
190
195
200
205
210
215
220
225
230
235
240
245
250
255
260
265
270
275
280
285
290
295
300
305
TL=15cm
h
hz
[cm]
[cm]
9,52
3,82
10,38
4,68
10,71
5,01
11,03
5,33
11,14
5,44
11,25
5,55
11,57
5,87
11,67
5,97
12,10
6,40
12,42
6,72
12,63
6,93
12,74
7,04
13,06
7,36
13,16
7,46
13,48
7,78
13,48
7,78
13,48
7,78
13,27
7,57
12,95
7,25
12,74
7,04
12,74
7,04
12,63
6,93
12,95
7,25
13,69
7,99
14,11
8,41
14,11
8,41
14,11
8,41
14,22
8,52
14,32
8,62
14,32
8,62
14,43
8,73
14,53
8,83
14,53
8,83
14,64
8,94
14,84
9,14
15,05
9,35
15,26
9,56
15,26
9,56
15,37
9,67
15,47
9,77
15,58
9,88
15,68
9,98
15,78 10,08
15,78 10,08
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,89 10,19
15,78 10,08
15,68
9,98
15,58
9,88
15,47
9,77
15,47
9,77
15,37
9,67
15,37
9,67
15,37
9,67
Projecto Final-2006
ho=5,7cm
hv
[cm]
3,41
4,19
4,48
4,77
4,86
4,96
5,25
5,34
5,73
6,01
6,20
6,30
6,58
6,67
6,96
6,96
6,96
6,77
6,49
6,30
6,30
6,20
6,49
7,15
7,52
7,52
7,52
7,62
7,71
7,71
7,80
7,90
7,90
7,99
8,18
8,37
8,55
8,55
8,65
8,74
8,83
8,93
9,02
9,02
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,11
9,02
8,93
8,83
8,74
8,74
8,65
8,65
8,65
hv/TL
0,23
0,28
0,30
0,32
0,32
0,33
0,35
0,36
0,38
0,40
0,41
0,42
0,44
0,44
0,46
0,46
0,46
0,45
0,43
0,42
0,42
0,41
0,43
0,48
0,50
0,50
0,50
0,51
0,51
0,51
0,52
0,53
0,53
0,53
0,55
0,56
0,57
0,57
0,58
0,58
0,59
0,60
0,60
0,60
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,61
0,60
0,60
0,59
0,58
0,58
0,58
0,58
0,58
Caudal
[l/s]
1,27
1,81
2,04
2,27
2,35
2,43
2,68
2,77
3,12
3,39
3,58
3,68
3,97
4,07
4,37
4,37
4,37
4,17
3,87
3,68
3,68
3,58
3,87
4,58
5,01
5,01
5,01
5,12
5,23
5,23
5,34
5,45
5,45
5,56
5,79
6,02
6,26
6,26
6,38
6,50
6,62
6,74
6,86
6,86
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,98
6,86
6,74
6,62
6,50
6,50
6,38
6,38
6,38
Volume
[l]
6,35
9,06
10,18
11,35
11,75
12,15
13,40
13,83
15,59
16,96
17,90
18,38
19,84
20,34
21,87
21,87
21,87
20,85
19,35
18,38
18,38
17,90
19,35
22,90
25,04
25,04
25,04
25,58
26,13
26,13
26,69
27,25
27,25
27,81
28,95
30,11
31,29
31,29
31,88
32,48
33,08
33,69
34,30
34,30
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,92
34,30
33,69
33,08
32,48
32,48
31,88
31,88
31,88
310
315
320
325
330
335
340
345
350
355
360
365
370
375
380
385
390
395
400
405
410
415
420
425
430
435
440
445
450
455
460
465
470
475
480
485
490
495
500
505
510
515
520
525
530
535
540
545
550
555
560
565
570
575
580
585
590
595
600
605
610
615
620
625
630
635
640
645
650
15,37
15,26
15,26
15,26
15,26
15,26
15,26
15,68
15,68
15,78
15,99
16.20
16.20
16.41
16,41
16,41
16,41
16,72
16,72
16,72
16,72
16,82
16,82
16,92
16,82
16,92
16,92
16,82
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
17,03
17,03
17,03
17,13
17,23
17,44
17,23
17,23
17,23
17,23
17,34
17,34
16,92
17,13
17,34
17,23
17,23
17,23
17,23
17,23
17,34
17,44
17,65
17,75
17,75
17,95
17,95
17,95
17,95
17,95
9,67
9,56
9,56
9,56
9,56
9,56
9,56
9,98
9,98
10,08
10,29
10.50
10.50
10.71
10,71
10,71
10,71
11,02
11,02
11,02
11,02
11,12
11,12
11,22
11,12
11,22
11,22
11,12
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,22
11,33
11,33
11,33
11,43
11,53
11,74
11,53
11,53
11,53
11,53
11,64
11,64
11,22
11,43
11,64
11,53
11,53
11,53
11,53
11,53
11,64
11,74
11,95
12,05
12,05
12,25
12,25
12,25
12,25
12,25
8,65
8,55
8,55
8,55
8,55
8,55
8,55
8,93
8,93
9,02
9,20
9.39
9.39
9.58
9,58
9,58
9,58
9,85
9,85
9,85
9,85
9,95
9,95
10,04
9,95
10,04
10,04
9,95
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,04
10,13
10,13
10,13
10,22
10,32
10,50
10,32
10,32
10,32
10,32
10,41
10,41
10,04
10,22
10,41
10,32
10,32
10,32
10,32
10,32
10,41
10,50
10,68
10,78
10,78
10,96
10,96
10,96
10,96
10,96
0,58
0,57
0,57
0,57
0,57
0,57
0,57
0,60
0,60
0,60
0,61
0,63
0,63
0.64
0,64
0,64
0,64
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,67
0,66
0,67
0,67
0,66
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,68
0,68
0,68
0,68
0,69
0,70
0,69
0,69
0,69
0,69
0,69
0,69
0,67
0,68
0,69
0,69
0,69
0,69
0,69
0,69
0,69
0,70
0,71
0,72
0,72
0,73
0,73
0,73
0,73
0,73
6,38
6,26
6,26
6,26
6,26
6,26
6,26
6,74
6,74
6,86
7.11
7.36
7.36
7,61
7,61
7,61
7,61
8,00
8,00
8,00
8,00
8,13
8,13
8,26
8,13
8,26
8,26
8,13
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,26
8,40
8,40
8,40
8,53
8,66
8,93
8,66
8,66
8,66
8,66
8,80
8,80
8,26
8,53
8,80
8,66
8,66
8,66
8,66
8,66
8,80
8,93
9,21
9,35
9,35
9,62
9,62
9,62
9,62
9,62
31,88
31,29
31,29
31,29
31,29
31,29
31,29
33,69
33,69
34,30
35.54
36.79
36.79
38,06
38,06
38,06
38,06
40,00
40,00
40,00
40,00
40,66
40,66
41,31
40,66
41,31
41,31
40,66
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,31
41,98
41,98
41,98
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43,31
43,31
43,31
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43,99
41,31
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43,31
43,31
43,31
43,99
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46,04
46,73
46,73
48,12
48,12
48,12
48,12
48,12
Página -11-
655
660
665
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680
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805
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820
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830
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850
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870
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1005
1010
17,95
17,95
17,95
17,95
17,95
17,95
17,95
17,85
17,65
17,03
17,23
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
16,92
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Projecto Final-2006
Volum
e
[l]
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4,58
4,67
4,77
4,86
4,86
4,86
4,86
4,96
5,06
5,15
5,15
5,25
5,25
5,15
5,15
5,15
5,15
11,88
11,97
11,97
11,97
5,25
5,25
5,25
5,25
5,25
5,15
5,15
5,15
5,15
4,96
4,86
4,96
4,96
0,27
0,26
0,26
0,26
0,26
0,26
0,24
0,25
0,26
0,26
0,25
0,23
0,22
0,26
0,25
0,25
0,25
0,26
0,26
0,26
0,26
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,27
0,26
0,27
0,29
0,29
0,29
0,29
0,29
0,30
0,31
0,31
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,33
0,34
0,34
0,34
0,35
0,35
0,34
0,34
0,34
0,34
0,79
0,80
0,80
0,80
0,35
0,35
0,35
0,35
0,35
0,34
0,34
0,34
0,34
0,33
0,32
0,33
0,33
1,67
1,60
1,60
1,60
1,60
1,60
1,40
1,46
1,60
1,60
1,46
1,27
1,21
1,60
1,46
1,46
1,46
1,60
1,60
1,60
1,60
1,46
1,46
1,46
1,46
1,53
1,53
1,53
1,53
1,67
1,60
1,67
1,89
1,96
1,96
1,96
1,96
2,04
2,11
2,19
2,27
2,35
2,35
2,35
2,35
2,43
2,51
2,60
2,60
2,68
2,68
2,60
2,60
2,60
2,60
11,06
11,21
11,21
11,21
2,68
2,68
2,68
2,68
2,68
2,60
2,60
2,60
2,60
2,43
2,35
2,43
2,43
16,70
16,00
16,00
16,00
16,00
16,00
13,99
14,65
16,00
16,00
14,65
12,70
12,08
16,00
14,65
14,65
14,65
16,00
16,00
16,00
16,00
14,65
14,65
14,65
14,65
15,32
15,32
15,32
15,32
16,70
16,00
16,70
18,86
19,60
19,60
19,60
19,60
40,72
42,25
43,81
45,38
46,98
46,98
46,98
46,98
48,60
50,25
51,91
51,91
53,60
53,60
51,91
51,91
51,91
51,91
221,28
224,24
224,24
224,24
53,60
53,60
53,60
53,60
53,60
51,91
51,91
51,91
51,91
48,60
46,98
48,60
48,60
1775
11,14
1795
11,57
1815
18,98
1835
18,98
1855
18,98
1875
18,98
1895
19,08
1915
19,08
1935
11,57
1955
11,57
1975
11,57
1995
19,18
2015
19,29
2035
19,39
2055
19,39
2075
19,29
2095
19,18
2115
19,18
2135
19,49
2155
19,49
2175
19,29
2195
19,18
2215
19,29
2235
10,60
2255
10,49
2275
10,49
2295
10,49
2315
10,60
2335
10,82
Total Cabeceira_O
5,44
5,87
13,28
13,28
13,28
13,28
13,38
13,38
5,87
5,87
5,87
13,48
13,59
13,69
13,69
13,59
13,48
13,48
13,79
13,79
13,59
13,48
13,59
4,90
4,79
4,79
4,79
4,90
5,12
4,86
5,25
11,88
11,88
11,88
11,88
11,97
11,97
5,25
5,25
5,25
12,06
12,15
12,24
12,24
12,15
12,06
12,06
12,33
12,33
12,15
12,06
12,15
4,38
4,29
4,29
4,29
4,38
4,58
0,32
0,35
0,79
0,79
0,79
0,79
0,80
0,80
0,35
0,35
0,35
0,80
0,81
0,82
0,82
0,81
0,80
0,80
0,82
0,82
0,81
0,80
0,81
0,29
0,29
0,29
0,29
0,29
0,31
2,35
2,68
11,06
11,06
11,06
11,06
11,21
11,21
2,68
2,68
2,68
11,36
11,51
11,66
11,66
11,51
11,36
11,36
11,81
11,81
11,51
11,36
11,51
1,96
1,89
1,89
1,89
1,96
2,11
46,98
53,60
221,28
221,28
221,28
221,28
224,24
224,24
53,60
53,60
53,60
227,22
230,22
233,23
233,23
230,22
227,22
227,22
236,26
236,26
230,22
227,22
230,22
39,21
37,72
37,72
37,72
39,21
42,25
8882,39
Página -23-
Tabela 5: Determinação do volume médio aplicado nos
sulcos.
Bloco 11 ho=5,7cm
Cab_C
TL=15cm Talhão_2
Tempo H
hz
hv
[s]
[cm]
[cm]
[cm]
0
9,2
3,5
3,1
5
9,3
3,6
3,2
10
9,3
3,6
3,2
15
9,3
3,6
3,2
20
9,4
3,7
3,3
25
9,5
3,8
3,4
30
9,8
4,1
3,7
35
9,9
4,2
3,8
40
9,9
4,2
3,8
45
10,0
4,3
3,8
50
8,2
2,5
2,2
55
8,2
2,5
2,2
60
8,3
2,6
2,3
65
8,4
2,7
2,4
70
8,8
3,1
2,8
75
8,8
3,1
2,8
80
8,9
3,2
2,9
85
9,1
3,4
3,0
90
9,1
3,4
3,0
95
9,1
3,4
3,0
100
9,1
3,4
3,0
105
9,1
3,4
3,0
110
9,1
3,4
3,0
115
9,1
3,4
3,0
120
9,1
3,4
3,0
125
9,1
3,4
3,0
130
9,1
3,4
3,0
135
8,7
3,0
2,7
140
9,0
3,3
3,0
145
8,4
2,7
2,4
150
9,4
3,7
3,3
Total
hv/TL
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,1
0,1
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
Bloco 11 ho=5,7cm
Cab_C
TL=15cm Talhão_3
Tempo H
hz
hv
hv/TL
[s]
[cm]
[cm]
[cm]
0
9,8
4,1
3,7
0,2
5
9,8
4,1
3,7
0,2
10
9,8
4,1
3,7
0,2
15
9,8
4,1
3,7
0,2
20
9,8
4,1
3,7
0,2
25
9,7
4,0
3,6
0,2
30
9,7
4,0
3,6
0,2
35
9,7
4,0
3,6
0,2
40
9,7
4,0
3,6
0,2
45
9,7
4,0
3,6
0,2
50
9,7
4,0
3,6
0,2
55
9,6
3,9
3,5
0,2
60
9,7
4,0
3,6
0,2
65
9,7
4,0
3,6
0,2
70
9,7
4,0
3,6
0,2
75
9,7
4,0
3,6
0,2
80
9,7
4,0
3,6
0,2
85
9,7
4,0
3,6
0,2
90
9,7
4,0
3,6
0,2
95
9,7
4,0
3,6
0,2
100
9,7
4,0
3,6
0,2
105
9,6
3,9
3,5
0,2
110
9,6
3,9
3,5
0,2
115
9,6
3,9
3,5
0,2
120
9,6
3,9
3,5
0,2
125
9,6
3,9
3,5
0,2
130
9,6
3,9
3,5
0,2
Projecto Final-2006
Caudal
[l/s]
1,09
1,15
1,15
1,15
1,20
1,26
1,44
1,50
1,50
1,56
0,61
0,61
0,65
0,70
0,89
0,89
0,94
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
0,84
0,99
0,70
1,20
Volume
[l]
5,46
5,74
5,74
5,74
6,02
6,30
7,18
7,49
7,49
7,80
3,05
3,05
3,27
3,49
4,43
4,43
4,68
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
5,20
4,18
4,94
3,49
6,02
161,94
Caudal
[l/s]
1,44
1,44
1,44
1,44
1,44
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,32
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,32
1,32
1,32
1,32
1,32
1,32
Volume
[l]
7,18
7,18
7,18
7,18
7,18
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,59
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,59
6,59
6,59
6,59
6,59
6,59
Total
185,3
Bloco 11 ho=5,7cm
Cab_E
TL=15cm Talhão_4
Tempo h
hz
hv
hv/TL
[s]
[cm]
[cm]
[cm]
0
9,2
3,5
3,1
0,2
5
9,3
3,6
3,2
0,2
10
9,3
3,6
3,2
0,2
15
9,4
3,7
3,3
0,2
20
9,4
3,7
3,3
0,2
25
9,7
4,0
3,6
0,2
30
9,9
4,2
3,8
0,3
35
8,2
2,5
2,2
0,1
40
8,2
2,5
2,2
0,1
45
8,3
2,6
2,3
0,2
50
8,2
2,5
2,2
0,1
55
8,3
2,6
2,3
0,2
60
8,3
2,6
2,3
0,2
65
8,2
2,5
2,2
0,1
70
8,2
2,5
2,2
0,1
75
8,2
2,5
2,2
0,1
80
8,2
2,5
2,2
0,1
85
9,7
4,0
3,6
0,2
90
9,7
4,0
3,6
0,2
95
9,7
4,0
3,6
0,2
100
9,4
3,7
3,3
0,2
105
9,4
3,7
3,3
0,2
110
9,7
4,0
3,6
0,2
115
9,7
4,0
3,6
0,2
120
9,7
4,0
3,6
0,2
125
9,7
4,0
3,6
0,2
130
9,7
4,0
3,6
0,2
135
9,7
4,0
3,6
0,2
140
9,7
4,0
3,6
0,2
145
9,5
3,8
3,4
0,2
150
9,5
3,8
3,4
0,2
155
9,5
3,8
3,4
0,2
160
8,2
2,5
2,2
0,1
165
8,2
2,5
2,2
0,1
170
8,2
2,5
2,2
0,1
175
8,2
2,5
2,2
0,1
180
9,3
3,6
3,2
0,2
185
9,7
4,0
3,6
0,2
190
9,2
3,5
3,1
0,2
195
9,2
3,5
3,1
0,2
Total
Caudal
[l/s]
1,09
1,15
1,15
1,20
1,20
1,38
1,50
0,61
0,61
0,65
0,61
0,65
0,65
0,61
0,61
0,61
0,61
1,38
1,38
1,38
1,20
1,20
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,26
1,26
1,26
0,61
0,61
0,61
0,61
1,15
1,38
1,09
1,09
210,0
Volume
[l]
5,46
5,74
5,74
6,02
6,02
6,88
7,49
3,05
3,05
3,27
3,05
3,27
3,27
3,05
3,05
3,05
3,05
6,88
6,88
6,88
6,02
6,02
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,88
6,30
6,30
6,30
3,05
3,05
3,05
3,05
5,74
6,88
5,46
5,46
Bloco 11
Cab_E
Tempo
[s]
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
Caudal
[l/s]
0,97
1,15
0,81
0,86
1,09
1,03
1,03
1,03
1,40
1,40
1,40
1,46
1,53
1,60
1,74
1,74
1,74
1,81
1,81
1,81
Volume
[l]
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6,99
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8,70
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9,06
9,06
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[cm]
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9,7
4,0
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9,8
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10,1
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0,3
10,4
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10,4
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0,3
Página -24-
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105
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155
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Total
10,4
10,4
10,4
10,4
10,4
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110
8,7
3,0
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8,8
3,1
2,8
0,2
120
8,8
3,1
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130
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2,6
2,3
0,2
Total
Bloco 11 ho=5,7cm
Cab_G
TL=15cm Talhão_7
Tempo
h
hz
hv
hv/TL
[s]
[cm]
[cm]
[cm]
0
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8,0
2,0
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8,1
2,1
1,9
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8,0
2,0
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2,3
2,1
0,1
40
8,3
2,3
2,1
0,1
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8,4
2,4
2,2
0,1
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8,6
2,6
2,4
0,2
60
8,8
2,8
2,5
0,2
Projecto Final-2006
1,81
1,81
1,81
1,81
1,81
1,81
1,74
1,74
1,46
1,27
1,15
1,03
0,81
9,06
9,06
9,06
9,06
9,06
9,06
8,70
8,70
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0,84
0,84
0,84
0,84
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0,89
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0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,89
0,89
0,84
0,84
0,84
0,89
0,89
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
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Volume
[l]
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4,18
4,18
4,18
4,18
4,18
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4,43
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4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,43
4,43
4,18
4,18
4,18
4,43
4,43
4,68
4,68
4,68
4,68
4,68
4,68
4,43
3,27
148,60
Caudal
[l/s]
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0,33
0,33
0,37
0,41
0,45
0,41
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0,53
0,58
0,62
0,67
0,72
Volume
[l]
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1,65
1,65
1,84
2,03
2,23
2,03
2,66
2,66
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3,60
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75
80
85
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95
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150
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160
165
170
175
180
185
190
195
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8,9
8,9
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9,1
9,2
9,3
9,4
9,5
9,5
9,5
9,6
9,6
9,6
9,6
9,7
9,7
9,7
9,7
9,7
9,7
9,5
9,0
8,6
8,4
8,2
8,0
2,8
2,9
2,9
3,0
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,5
3,5
3,6
3,6
3,6
3,6
3,7
3,7
3,7
3,7
3,7
3,7
3,5
3,0
2,6
2,4
2,2
2,0
2,5
2,6
2,6
2,7
2,8
2,9
2,9
3,0
3,1
3,1
3,1
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3,2
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3,3
3,3
3,3
3,3
3,3
3,1
2,7
2,4
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0,2
0,2
0,2
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0,2
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0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
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1,16
1,16
1,16
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1,22
1,22
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6,12
6,12
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Bloco 10 ho=5,7cm
Cab_K
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h
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2,2
2,0
0,1
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1,9
0,1
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2,1
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0,1
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2,2
2,0
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80
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2,0
0,1
85
8,0
2,3
2,1
0,1
90
8,1
2,4
2,1
0,1
95
8,2
2,5
2,2
0,1
100
8,2
2,5
2,2
0,1
105
8,0
2,3
2,1
0,1
110
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2,5
2,2
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0,57
0,61
0,61
0,53
0,61
0,61
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Volume
[l]
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3,05
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2,07
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2,25
2,25
2,25
2,44
2,44
2,44
2,25
2,25
2,44
2,44
2,64
2,84
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3,05
2,64
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3,05
2,84
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0,1
0,61
0,61
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Cab_K
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[s]
[cm]
[cm]
[cm]
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3,5
3,1
0,2
Caudal
[l/s]
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1,09
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130
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2,5
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2,2
Volume
[l]
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5,46
Página -25-
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85
90
95
100
Total
9,1
9,1
9,1
9,0
9,0
9,0
9,0
9,0
9,0
9,0
9,0
9,0
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8,9
8,9
8,9
8,9
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3,4
3,4
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3,3
3,3
3,3
3,3
3,3
3,3
3,3
3,3
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3,2
3,2
3,2
3,2
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3,0
3,0
3,0
3,0
3,0
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2,9
2,9
2,9
2,9
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0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
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0,2
Bloco 10 ho=5,7cm
Cab_O
TL=15cm Talhão_14
Tempo H
hz
hv
hv/TL
[s]
[cm]
[cm]
[cm]
0
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100
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105
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1,3
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120
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Total
Bloco 10
Cab_O
Tempo
[s]
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35
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50
55
60
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70
ho=5,7cm
TL=15cm Talhão_15
h
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hv/TL
[cm]
[cm]
[cm]
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2,80
2,51
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2,90
2,59
0,17
8,60
2,90
2,59
0,17
8,60
2,90
2,59
0,17
8,60
2,90
2,59
0,17
8,60
2,90
2,59
0,17
8,60
2,90
2,59
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2,70
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2,70
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2,51
0,17
Projecto Final-2006
1,04
1,04
1,04
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,99
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
5,20
5,20
5,20
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,94
4,68
4,68
4,68
4,68
4,68
106,09
Caudal
[l/s]
1,69
1,38
1,09
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0,61
0,41
0,38
0,35
0,35
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0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,22
0,17
0,15
0,17
0,20
0,22
0,25
0,25
0,25
0,49
0,25
Volume
[l]
8,44
6,88
5,46
4,18
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2,07
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1,73
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1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,11
0,85
0,73
0,85
0,98
1,11
1,26
1,26
1,26
2,44
1,26
58,75
Caudal
[l/s]
0,61
0,70
0,70
0,74
0,74
0,79
0,79
0,79
0,79
0,79
0,79
0,70
0,70
0,74
0,74
Volume
[l]
3,05
3,49
3,49
3,71
3,71
3,95
3,95
3,95
3,95
3,95
3,95
3,49
3,49
3,71
3,71
75
80
85
90
95
100
Total
8,50
8,50
8,60
8,60
8,80
8,30
2,80
2,80
2,90
2,90
3,10
2,60
2,51
2,51
2,59
2,59
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0,17
0,17
0,17
0,18
0,16
0,74
0,74
0,79
0,79
0,89
0,65
Página -26-
3,71
3,71
3,95
3,95
4,43
3,27
78,54
Tabela 6: Determinação da infiltração cumulativa.
Icum 1(Bloco_4 Talhão_2)
Tempo
[min]
0,00
0,08
0,17
0,25
0,33
0,42
0,50
0,58
0,67
0,75
0,83
0,92
1,00
1,08
1,17
1,25
1,33
1,42
1,50
1,58
1,67
1,75
1,83
1,92
2,00
2,08
2,17
2,25
2,33
2,42
2,50
2,58
2,67
2,75
2,83
2,92
3,00
3,08
3,17
3,25
3,42
3,58
3,75
3,92
4,08
4,25
4,42
4,58
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4,92
5,08
5,25
5,42
5,58
5,75
5,92
6,08
Leitura [cm]
I cum [cm]
I cum [mm]
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12,00
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18,00
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17,10
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17,00
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16,40
16,20
16,00
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15,30
15,10
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14,80
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14,40
14,30
14,10
14,00
13,90
0,00
0,60
0,90
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1,50
1,60
1,70
1,90
2,00
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2,70
2,80
3,00
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3,20
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3,40
3,60
3,80
3,90
4,00
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4,40
4,60
4,70
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
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5,40
5,60
5,70
5,90
6,00
6,00
6,20
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6,80
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8,50
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16
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19
20
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34
36
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53
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54
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59
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60
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64
65
67
68
70
71
73
75
76
77
79
80
81
83
84
85
Projecto Final-2006
6,25
6,42
6,58
6,75
6,92
7,08
7,25
7,42
7,58
7,75
7,92
8,08
8,25
8,42
8,58
8,75
8,92
9,08
9,25
9,42
9,58
9,75
9,92
10,08
10,25
10,42
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10,75
10,92
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11,25
11,42
11,58
11,75
11,92
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12,25
12,42
12,58
12,75
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13,25
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13,58
13,75
13,92
14,08
14,25
14,42
14,58
14,75
14,92
15,08
15,25
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16,58
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20,58
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12,10
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11,20
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10,80
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8,80
8,90
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104
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116
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195
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197
199
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202
203
206
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Projecto Final-2006
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208
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290
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16,40
16,50
16,70
16,80
16,90
17,10
17,30
17,50
17,70
17,80
18,00
18,10
18,30
18,50
18,60
18,60
18,70
18,80
19,00
19,30
19,40
19,70
19,90
20,20
20,50
20,50
20,70
21,00
21,10
21,30
21,50
21,70
22,00
22,30
22,30
22,50
22,60
22,80
130
131
132
133
134
135
135
136
138
139
140
142
143
144
145
145
146
147
148
148
149
149
150
152
153
154
155
156
158
159
160
162
162
162
164
165
167
168
169
171
173
175
177
178
180
181
183
185
186
186
187
188
190
193
194
197
199
202
205
205
207
210
211
213
215
217
220
223
223
225
226
228
Página -34-
74,50
75,50
76,50
77,50
78,50
79,50
80,50
81,50
82,50
83,50
84,50
85,50
14,5
14,3
14,1
14
13,8
13,6
13,5
13,4
13,2
13
12,8
12,7
22,90
23,10
23,30
23,40
23,60
23,80
23,90
24,00
24,20
24,40
24,60
24,70
229
231
233
234
236
238
239
240
242
244
246
247
86,50
87,50
88,50
89,50
90,50
91,50
92,50
93,50
94,50
95,50
96,50
12,5
12,3
12,1
12
11,8
11,8
11,5
11,3
11
10,9
10,6
24,90
25,10
25,30
25,40
25,60
25,60
25,90
26,10
26,40
26,50
26,80
249
251
253
254
256
256
259
261
264
265
268
Anexo 3: Dados do Laboratório.
Tabela 7: Análises de rotina.
Bases de troca me/100g
2+
Ca
11,1
Mg
2+
8,2
CTC
C
MO
pH
Textura
Na
K
[me/100]
[%]
[%]
H2O
KCl
%
argila
6,8
6,0
32,2
0,68
1,17
7,1
6,07
35,62
+
+
% limo
%
areia
Extracto
11,87
52,50
1,1
CE[ms/cm]
Água de
rega
0,596
Classe
Drenagem
Textural
0,606
Argiloarenosa
Tabela 8: Resultados de pF.
Profundidade de 0 a 20 cm
pF
% de Humidade
0
34,5
2.5
30,4
3.4
28,4
4.2
20,6
Diferença
9,8
Anexo 4: Tabelas de consulta.
Tabela 9: Comprimento máximo dos sulcos segundo a classe textural do solo, declive, dotação e
o caudal.
Declive
[%]
75
0,05
0,1
0,2
0,3
0,5
1,0
1,5
2,0
300
340
370
400
400
280
250
220
150 225
Solo Argiloso
120 400
180 470
220 530
280 620
280 560
250 500
220 430
180 340
300
50
400
500
620
800
750
600
500
400
120
180
220
280
280
250
220
180
Dotação [mm]
100
150
200
Solo Franco
270 400 400
340 440 470
370 470 530
400 500 600
370 470 530
300 370 470
280 340 400
250 300 340
50
60
90
120
150
120
90
80
60
75
100
Solo Arenoso
90
150
120 190
190 250
220 280
190 250
150 220
120 190
90
150
125
190
220
300
400
300
250
220
190
Caudal
Médio
[l/s]
12
6
3
2
1,5
0,6
0,4
0,3
Fonte: Doorenbos, 1992,
Projecto Final-2006
Página -35-
Tabela 10: Variação da infiltração básica com mudança na textura do solo.
Solo
Infiltração básica [mm/hr]
Caudal/sulco de L=100m e W=1m
[l/s/100m]
Argiloso
Franco-argiloso
Franco
Franco-arenoso
Arenoso
1–5
5 – 10
10 – 20
20 – 30
30 - 100
0,03 – 0,15
0,15 – 0,3
0,3 – 0,5
0,5 – 0,8
0,8 – 2,7
Fonte : Yägu, 1996.
Tabela 11: Redução da eficiência de aplicação devido aos erros.
Erro verificado
Terreno mal nivelado
Avanço demasiado rápido
Diferentes texturas de solo no sulco
Redução da eficiência de aplicação em [%]
10 – 20
10 – 20
5 – 10
Fonte : Kay, 1985.
Tabela 12: Velocidade de avanço média para diferentes tipos de solos.
Solo
Arenoso
Franco – arenoso
Limo – aluvial
Franco
Argiloso
Cascalho
Velocidade média [m/s]
0,5
0,6
0,8
0,9
1,2
1,2
Fonte : Roscher, 1985
Projecto Final-2006
Página -36-
Anexo 5: Fichas de campo usadas para a colheita de dados do campo.
Fichas de campo utilizadas na colheita de dados de campo
Levantamento da Infiltração
Local_______________________Sulco_________________Comprimento__________________
Caudal_______________Data ___/___/____
Cultura em Campo_______________________________________________________________
Observador (es)_________________________________________________________________
Tempo de início ______________________Tempo da última leitura_______________________
Observações____________________________________________________________________
______________________________________________________________________________
Leituras
Tempo
[min]
Projecto Final-2006
Leituras
Leituras
Leitura
Tempo
Leitura
Tempo
Leitura
[cm]
[min]
[cm]
[min]
[cm]
Página -37-
Levantamento da frente de avanço e frente de recessão
Local_______________________Sulco_______________Comprimento____________________
Caudal_____________ Data ___/___/____
Cultura em Campo_______________________________________________________________
Observador (es)_________________________________________________________________
Observações____________________________________________________________________
______________________________________________________________________________
Estaca
no
Distância
[m]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
Projecto Final-2006
Tempo de avanço
[min]
Tempo de
recessão [min]
Estaca
no
Distância
[m]
Tempo de
avanço [min]
Tempo de
recessão [min]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
Página -38-
Levantamento de caudais
Local_________________________________Sulco__________________Comprimento_______
__________ Data ___/___/____
Caudal_____________ Cultura em Campo____________________________________________
Observador (es)_________________________________________________________________
Largura do flume_______________
Observações____________________________________________________________________
N º da
leitura
Tempo
[segundos]
Altura da água à entrada
do flume [cm]
Tempo
N º da leitura
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
Projecto Final-2006
[segundos]
Altura da água à entrada
do flume [cm]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
Página -39-
Levantamento topográfico
Local________________________Sulco________________Comprimento_______________
Caudal______________________ Data ___/___/____
Cultura em Campo_______________________________________________________________
Observador (es)_________________________________________________________________
Observações____________________________________________________________________
______________________________________________________________________________
Estaca no
Distância [m]
Leitura na
mira [m]
Estaca no
Distância [m]
Leitura na
mira [m]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
Projecto Final-2006
Estaca no
Distância [m]
Leitura
mira [m]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
Página -40-
na
Levantamento da secção transversal dos sulcos e canais de cabeceira
Local_____________________Data___/___/____Sulco__________Comprimento_________
Distância das varetas_____________________________________________________________
Cultura em Campo_______________________________________________________________
Observador (es)_________________________________________________________________
Observações____________________________________________________________________
______________________________________________________________________________
Profundidade Y da vareta no sulco [m]
Vareta no
Início
1/4
Meio
3/4
Fim
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
Projecto Final-2006
Página -41-

Projecto Final

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