Statische Berechnung

Engineering
Dipl.-Ing. Michael Lück
Ingenieurbüro für
Messebau
Bühnentechnik
Fliegende Bauten
structural Berechnung
report
Statische
customer:
Milos s.r.o.
Spindlerova 386
CZ – 41301 Roudnice nad Labem
project:
MRT1 rigging tower
Milos´ project no.: 242/2009
project no.: 2009-0211
Nur gültig mit Original Stempel und Unterschrift - Kopien verletzen das Urheberrecht.
Gültig
Original
Stempel
und Unterschrift:
Onlymit
valid
with original
signature
- Copies are illegal.
Post- und Hausadresse:
Expo Engineering
Suerkamp 14
D - 59302 Oelde
Fon: 02520 - 912 921 1
Fax: 02520 - 912 921 3
E-Mail: [email protected]
Summary
1
2
3
4
Terms for safe use..................................................................................... 4
Description of the construction................................................................... 5
Foundation of calculations ......................................................................... 5
Materials .................................................................................................... 6
4.1 Aluminium ............................................................................................. 6
4.1.1
EN AW-6060 T6............................................................................. 6
4.1.2
EN AW-6082 T6 with weld material SG-AlMg5 und AlMg4,5Mn .... 6
4.2 Steel...................................................................................................... 6
4.2.1
S235JR .......................................................................................... 6
4.2.2
42CrMo4 ........................................................................................ 7
5 Load assumptions...................................................................................... 7
5.1 Snow ..................................................................................................... 7
5.2 Dead loads ............................................................................................ 7
5.3 Dead loads girders ................................................................................ 7
5.4 Live loads .............................................................................................. 7
5.5 Horizontal Live loads............................................................................. 7
5.6 Vertical Live loads ................................................................................. 7
5.7 Wind loads ............................................................................................ 8
5.7.1
Wind loads in use........................................................................... 9
5.7.2
Wind loads out of use..................................................................... 9
5.8 Load cases............................................................................................ 9
6 Calculation of member forces .................................................................. 10
7 Proofs ...................................................................................................... 10
7.1 Head section ....................................................................................... 10
7.1.1
Cantilever..................................................................................... 10
7.1.2
Bold as wheel axis ....................................................................... 12
7.1.3
main frame ................................................................................... 12
7.2 Struts, Ø 60x6 mm .............................................................................. 13
7.3 Connection from strut to horizontal truss............................................. 14
7.4 Connection from strut to vertical truss................................................. 15
7.5 Truss QTV........................................................................................... 16
7.5.1
calculation of allowable forces ..................................................... 16
7.5.2
Horizontal QTV ............................................................................ 19
7.5.3
Vertical QTV................................................................................. 21
7.6 Special bottom corner ......................................................................... 23
7.6.1
Motor connection ......................................................................... 23
7.6.2
Connection of vertical QTV to horizontal V-shape ....................... 25
7.6.3
Spindle tube ................................................................................. 27
8 Wind stability ........................................................................................... 29
8.1 front feets ............................................................................................ 29
-2–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
8.1.1
Decisive reactions ........................................................................ 29
8.1.2
Ballast weight............................................................................... 29
8.2 centre corner ....................................................................................... 30
8.2.1
Decisive reactions ........................................................................ 30
8.2.2
Ballast weight............................................................................... 30
9 Final demands ......................................................................................... 30
-3–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
1
Terms for safe use
•
All losable parts have to be saved against self loosing.
•
The wind speed must be controlled at the highest point of the
construction. At wind speeds higher then 74 km/h or 20 m/s (8
Beaufort) the PA must be dismantled the residual construction is safe
for full wind speeds according to DIN 1055-4.
•
The maximum allowable weight is 750 kg. The size of the PA is limited
to 3,0 m² in the front view and 2,5 m² in the side view.
•
The suspended PA must be secured on its bottom end horizontally to
the top connection of the struts and downward to the front feets.
•
The ends of the horizontal trusses and the centre corner must be
ballasted according to chapter 8.
•
The length of Pos. 14 in drawing MIL-V-MRT1-01 02/07 must be chose
at least 2 cm shorter. (all. L = max. 50 mm)
-4–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
2
Description of the construction
This structural report is about a rigging tower which is mainly used to fly PA. It
is mounted of trusses QTV (M290V). It is proofed for outdoor use.
3
Foundation of calculations
•
•
•
•
•
•
Wendehorst, Bautechnische Zahlentafeln
Schneider, Bautabellen für Ingenieure
DIN 1055-4 loadings on structures – wind loads (03/2005)
DIN 4112 temporary structures (02/1983)
DIN 4113 aluminium constructions under predominantly static loadings
(02/1958, 05/1980 Teil 1, A1 09/2002, 09/2002 Teil 2)
DIN 18800 steel structures (Teil 1-3, 11/1990)
-5–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
4
Materials
4.1
Aluminium
E = 7000 kN/cm²
4.1.1 EN AW-6060 T6
all. σx = 80 N/mm²
all. τ = 46 N/mm²
all. σwez = 44 N/mm²
all. τwez = 24 N/mm²
all. σw = 44 N/mm²
all. τw = 24 N/mm²
all. τw = 26 N/mm²
(for butt weld)
(for butt weld)
(for filet weld)
4.1.2 EN AW-6082 T6 with weld material SG-AlMg5 und AlMg4,5Mn
all. σx = 145 N/mm²
all. τ = 84 N/mm²
all. σwez = 80 N/mm²
all. τwez = 46 N/mm²
4.2
all. σw = 80 N/mm²
all. τw = 46 N/mm²
(for butt weld)
(for butt weld)
all. τw = 50 N/mm²
(for filet weld)
Steel
Structural steel: E = 210000 N/mm²
Stainless steel: E = 170000 N/mm² (for deformation)
E = 200000 N/mm² (for stability)
4.2.1 S235JR
fy,k = 240 N/mm² = 24,0 kN/cm²
fu,k = 360 N/mm² = 36,0 kN/cm²
-6–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
4.2.2 42CrMo4
fu,k = 1000 N/mm²
fy,k = 900 N/mm²
5
Load assumptions
5.1
Snow
not considered
This structure is only allowed to be built up in the snow free time.
5.2
Dead loads
5.3
Dead loads girders
QTV:
g = 0,06 kN / m
Head section:
G = 0,20 kN
strut Ø 60x6 mm g = 10,18 / 100² * 27 = 0,027 kN/m
5.4
Live loads
5.5
Horizontal Live loads
none
5.6
Vertical Live loads
The maximum allowable load on top is
750 kg
The eccentric geometry of the head section causes a bending moment at the
head of the construction of:
-7–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
Mhead = 1,30 kNm
(for details see EDP printout journal of the Head section calculation)
resulting forces in headsection:
5.7
Wind loads
q = 0,25 kN/m²
(at H > 5,0 m) according DIN 4112
q = 0,50 kN/m²
( 0 m < H ≤ 8 m) according DIN 1055-4
-8–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
5.7.1 Wind loads in use
APA = 3,0 m²
Î FW = 3,0 * 0,25 * 1,3 = 0,98 kN frontal
Î FW = 2,5 * 0,25 * 1,3 = 0,81 kN from the side
wind flow on truss framework:
A = 2 * 0,048 + 0,016 / cos 45° = 0,1186 m2 / m
Au = 0,288 m² / m
ϕ = A / Au = 0,1186 / 0,288 = 0,41
d1 * √q = 0,048 * √0,25 = 0,024
cf0 = 1,55
w = 0,25 * 1,55 * 0,1186 = 0,046 kN/m
5.7.2 Wind loads out of use
The PA must be dismantled at wind speeds higher then 8 Beaufort.
wind flow on truss framework:
A = 2 * 0,048 + 0,016 / cos 45° = 0,1186 m2 / m
Au = 0,288 m² / m
ϕ = A / Au = 0,1186 / 0,288 = 0,41
d1 * √q = 0,048 * √0,50 = 0,034
cf0 = 1,55
w = 0,50 * 1,55 * 0,1186 = 0,092 kN/m
5.8
Load cases
LC1
LC2
LC3
LC4
LC5
LC6
LC7
LC8
G
P
W1
W2
W3
W4
W5
W6
Dead loads
Life load due to weight of PA
Wind in use, frontal
Wind in use, sideward
Wind in use, rearward
Wind out of use, frontal
Wind out of use, sideward
Wind out of use, rearward
-9–
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
6
Calculation of member forces
Member forces are calculated by a three dimensional framework program:
SCIA Engineer. The in- and output files of the program are attached to the
calculations.
7
Proofs
7.1
Head section
7.1.1 Cantilever
The head section is inclined about 10°.
- 10 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
System and loadings:
F
F
F
F
180
240
360
F = 750 kg = 7,5 kN
Fright,V = 7,5 * cos 10 = 7,39 kN
Fright,H = 7,5 – 7,5 * sin 10 = 6,20 kN
resulting comparison stresses:
max. σv = 1,26 kN/cm²
Î η σv = 1,26 / 8,0 = 0,16 < 1,0
support forces:
- 11 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.1.2 Bold as wheel axis
M20, quality 8.8
Va,R,d = 106,91 kN (thread)
Vd = 1,5 * √ ( 2 * 7,5² ) = 15,91 kN
Î η = 15,91 / 106,91 = 0,15 < 1,0
7.1.3 main frame
cross section:
QHS 50x50x4 mm, EN AW-6082 T6
System and loading:
one field beam, L = 24 cm
two centric point loads of f = 12,85 / 2 = 6,43 kN, distance 6 cm
Internal forces:
max. M = 6,43 * 9 = 57,87 kNcm
max. Q = 6,43 kN
Stresses:
max. σb = 57,87 / 10,46 = 5,53 kN/cm²
max. τ = 6,43 / 3,68 = 1,75 kN/cm²
Î σv = √ ( 5,53² + 3 * 1,75² ) = 6,31 kN/cm²
Î η = 6,31 / 8,0 = 0,79 < 1,0
- 12 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.2
Struts, Ø 60x6 mm
EN AW-6082 T6
A = 10,18 cm²
I = 37,54 cm4
W = 12,51 cm³
i = 1,92 cm
l = 3,22 m = 322 cm
λ = 322 / 1,92 = 168
Î ω = 12,42
decisive internal forces:
buckling proof:
σk = 12,42 * 4,102 / 10,18 = 5,00 kN/cm²
Î η σk = 5,00 / 14,5 = 0,35 < 1,0
proof of weld and Heat affection zone:
σx = 4,102 / 10,18 = 0,40 kN/cm²
Î η σx = 0,40 / 8,0 = 0,05 < 1,0
- 13 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.3
Connection from strut to horizontal truss
QHS 60x60x5, EN AW-6082 T6
A = 11,0 cm²
W = 18,64 cm³
I = 55,92 cm4
System and loading:
one field beam, L = 24 cm
centre point load Fv = 4,102 * sin 66,24 = 3,75 kN
Fh = 4,102 * cos 66,24 = 1,65 kN
Internal forces:
max. My = 3,75 * 0,24 / 4 = 0,225 kNm
max. Mz = 1,65 * 0,24 / 4 = 0,099 kNm
Vy = 3,75 / 2 = 1,88 kN
Vz = 1,65 / 2 = 0,83 kN
proof of stresses:
σx = 0,225 * 100 / 18,64 + 0,099 * 100 / 18,64 = 1,74 kN/cm²
Î η σb = 1,74 / 14,5 = 0,12 < 1,0
Because of the low utilization the sectional weakening due to the vertical
screw can be neglected.
All other parts without any further proof.
- 14 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.4
Connection from strut to vertical truss
QHS 60x60x5, EN AW-6082 T6
A = 11,0 cm²
W = 18,64 cm³
I = 55,92 cm4
System and loading:
one field beam, L = 45,5 cm
centre point load F = 4,102 * sin 32,42 = 2,20 kN
N = 4,102 * cos 32,42 = 3,46 kN
Internal forces:
max. My = 2,20 * 0,455 / 4 = 0,250 kNm
V = 2,20 / 2 = 1,10 kN
N = 3,46 kN
proof of stresses:
σx = 3,46 / 11 + 0,25 * 100 / 18,64 = 1,66 kN/cm²
Î η σb = 1,66 / 14,5 = 0,11 < 1,0
Because of the low utilization the sectional weakening due to the vertical
screw can be neglected.
All other parts without any further proof.
- 15 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.5
Truss QTV
7.5.1 calculation of allowable forces
Atube = π / 4 * ( 4,82 - 4,22 ) = 4,24 cm2
Itube = π / 64 * ( 4,84 - 4,24 ) = 10,78 cm4
Wtube = (10,78 / 4,8) * 2 = 4,49 cm4
itube = ( 10,78 / 4,24 ) 0,5= 1,59 cm
Atotal = 4 * 4,24 = 16,96 cm2
Itotal = 4 * ( 10,78 + 4,24 * 12,02 ) = 2485,4 cm4
Wtotal = 2485,4 / 14,5 = 171,4 cm3
itotal = ( 2485,4 / 16,96 )0,5 = 12,11 cm
Allowed loads of the QTV profiles
Several parts of the main chords and the bracing will be checked for their
allowed load. The weakest is leading for the structural part.
a) Buckling of the heat affected main chord
sk = 0,295 + 0,25 = 0,545m
λtube = 54,5 / 1,59 = 34,3 < 115
ω tube = 1,09
nach DIN 4113, Tab 12b
- 16 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
k = 125 / 250 = 0,5
N = 182,2 / 360 = 0,506 <> 50,6 % heat affected
Ak = A * [ 1 - ( 1 - k ) * N ] = 4,24 * [ 1 - ( 1 - 0,5 ) * 0,506 ] = 4,24 * 0,747
Ak = 3,17 cm2
zul D = 3,17 * 14,5 / 1,09 = 42,13 kN
b) weld connector to main tube
Z/Dzul = 4,24 * 8,0 = 33,92 kN
c) HAZ at connector (100% HAZ)
zul Z/D = 4,24 * 8,0 = 33,92 kN
d) Connector
D1 = 0,935 cm t = 0,99cm
D2 = 1,185 cm t = 0,84cm
AL > 2 * 0,926 = 1,85 cm2
zul Z/D = 21,5 * 1,85 = 39,8 kN
A1 = 0,935 * 0,99 = 0,926 cm2
A2 = 1,185 * 0,84 = 0,995 cm2
e) Pin
Based on the elastic foundation of the pin in the aluminum, a precise FEM
volume analysis is done.
Stress with Nx = 10 kN
- 17 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
max τ = 52,72 N / mm2
Permissible shear stress according DIN 18800
zul τ = fy,k / γf / γm / 30,5 = 410,0 / 1,35 / 1,1 / 30,5 = 159,4 N / mm2
Interpolated permissible axial force in tube
zul Z = 10,0 kN * 159,4 / 52,72 = 30,2 kN
proof DIN 18800 (element 47)
Zd= 1,35 * 30,2 = 40,77 kN
ZR,d = A * αa * fu,b,k / γm = π / 4 * 0,9952 * 2 * 0,6 * 51,0 / 1,1 = 43,26 kN
40,77 / 43,26 = 0,94 < 1,0
- 18 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
Bracing
Profil 16 x 2
Atube = 0,88 cm2
Itube = 0,220 cm4
itube = 0,50 cm
brace:
α = 44° l = 347 mm
Buckling:
sk = s = 34,7 cm
orthogonal to framework level
sk = s0 = 27,4 cm
in framework level
λRohr = 34,7 / 0,50 = 69
ωRohr = 2,10
acc. DIN 4113, Tab 12b
zul D(ω) = 0,88 * 14,5 / 2,10 = 6,1 kN
Weld:
Aw = 0,2 * 3,8 = 0,76
zul D/Z (w)= 0,76 * 8,0 = 6,1 kN
HAZ
zul D/Z = 0,88 * 8,0 = 7,04 kN
Allowed internal forces for QTV:
max M = 30,2 * 0,24 * 2 = 14,50 kNm
max V = 6,1 * 2 * sin 44° = 8,47 kN
7.5.2 Horizontal QTV
The decisive loads are in NC 4, element B15 at x = 1,498 m:
Nx = -0,92 kN
Mx = 0,0 kNm
Vz = 0,15 kN
My = 3,16 kNm
Vy = -2,06 kN
Mz = -0,22 kNm
res. Nchord = 0,92 / 4 + ( 3,16 + 0,22 ) / ( 2 * 0,24 ) = 7,27 kN
Î η Nchord = 7,27 / 30,2 = 0,24 < 1,0
res. σx = 7,27 / 4,24 = 1,71 kN/cm²
Î η σx = 1,71 / 8,0 = 0,21 < 1,0
- 19 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
proof of local bending stresses:
Due to the connection of the strut, the top tube is additionally bendend.
System and loading:
One field beam, L = 45,5 cm, Centre point load of Fv = 3,75 (see chapter 7.3)
Internal forces:
max. M = ½ * 3,75 * 45,5 / 4 = 21,3 kNcm
Î res. σx = 1,71 + 21,3 / 4,49 = 6,45 kN/cm²
Î η σx = 6,45 / 14,5 = 0,45 < 1,0
- 20 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.5.3 Vertical QTV
The decisive loads are in NC 4, element B10 at x = 4,056 m:
Nx = -14,19 kN
Mx = 0,0 kNm
Vz = 0,00 kN
My = -4,26 kNm
Vy = -0,84 kN
Mz = 0,00 kNm
res. Nchord = 14,19 / 4 + 4,26 / ( 2 * 0,24 ) = 12,42 kN
Î η Nchord = 12,42 / 30,2 = 0,41 < 1,0
res. σx = 12,42 / 4,24 = 2,93 kN/cm²
Î η σx = 2,93 / 8,0 = 0,37 < 1,0
proof of local bending stresses:
Due to the connection of the struts, two main tubes are additionally bended.
- 21 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
System and loading for conservative proof:
One field beam, L = 45,5 cm,
The force of the strut is calculated into an axial force and a shear force which
works in the middle of the field:
FStrut = 4,102 kN
Nx = cos 32,42 * 4,102 = 3,46 kN
V = sin 32,42 * 4,102 = 2,20 kN
Internal forces:
M = 2,20 / 2 * 45,5 / 4 = 12,51 kNcm
N = 3,46 kN
resulting stresses:
σx = 12,51 / 4,49 + 3,46 / 4,24 + 2,93 = 6,53 kN/cm²
Î η = 6,53 / 8,0 = 0,82 < 1,0
- 22 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.6
Special bottom corner
7.6.1 Motor connection
Only the back side of the corner is checked in a framework calculation.
F = 7,5 kN
- 23 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
picture of resulting comparison stresses:
The maximum stress is 5,51 kN/cm².
The proof is done including a security factor for dynamic loads while lifting the
PA:
σv = 1,25 * 5,51 = 6,88 kN/cm²
Î η σv = 6,88 / 8,0 = 0,86 < 1,0
- 24 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.6.2 Connection of vertical QTV to horizontal V-shape
decisive bending moments:
max. M = 2,73 kN
Î Nchord = 2,73 / ( 2 * 0,24 ) = 5,69 kN
- 25 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
section RHS 100x50x4 mm:
A = 11,36 cm² Az = 10,52 cm²
Wy = 28,83 cm³
Iy = 144,13 cm4
System and loading:
one field beam, L = 24 cm, fixed on both supports
centre point load: F = 5,69 kN
Internal forces:
max. M = 5,69 * 24 / 8 = 17,07 kNcm
V = 5,69 / 2 = 2,85 kN
Proof of stresses:
max. σb = 17,07 / 28,83 = 0,59 kN/cm²
Î η = 0,59 / 8,0 = 0,07 < 1,0
max. τ = 2,85 / 10,52 = 0,27 kN/cm²
Î η = 0,27 / 4,6 = 0,06 < 1,0
- 26 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
7.6.3 Spindle tube
The maximum load in a spindle is 5,80 kN.
- 27 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
proof of Pos. 14:
max. M = 5,8 * 9,9 = 58,41 kNcm
σb = 58,41 / 6,16 = 9,48 kN/cm² > 8,0 kN/cm² = all. σwez
Î the length of Pos. 14 must be chose at least 2 cm shorter!
Î max. M = 5,8 * 7,9 = 45,82 kN/cm²
σb = 45,82 / 6,16 = 7,44 kN/cm²
Î η σwez = 7,44 / 8,0 = 0,93 < 1,0
- 28 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
8
Wind stability
According to DIN 4112 all stabilising dead loads are weighted with ν = 1,0 and
all destabilising wind loads are weighted with ν = 1,2.
The anchors are calculated without the virtual positive membrane tension.
Weight anchors are calculated for two different friction coefficients. The
weakest gap between two materials gives the needed ballast.
8.1
µ1 = 0,4
For materials wood - wood (used when several layers of
wood are not connected to each other)
µ2 = 0,6
For materials wood - concrete (used when the ballast has
one layer of wood and the spindles are fixed to the wooden
plate constructive. The construction is built on concrete or
asphalt)
front feets
supports Sn1, Sn2
8.1.1 Decisive reactions
Rx = 0,27 kN
Ry = -0,23 kN Rz = -0,60 kN
Î Rh = √(Rx² + Ry²) = 0,35 kN
Î Rres = √(Rh² + Rz²) = 0,69 kN
8.1.2 Ballast weight
µ x ( Rz + req. Ballast ) = Rh
for µ = 0,4
for µ = 0,6
Î req. Ballast = 1,48 kN = 150 kg each end
Î req. Ballast = 1,18 kN = 120 kg each end
- 29 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
8.2
centre corner
supports Sn3, Sn4
8.2.1 Decisive reactions
Rx = -0,18 kN
Ry = -0,18 kN Rz = -0,19 kN
Î Rh = √(Rx² + Ry²) = 0,25 kN
Î Rres = √(Rh² + Rz²) = 0,32 kN
8.2.2 Ballast weight
µ x ( Rz + req. Ballast ) = Rh
for µ = 0,4
for µ = 0,6
9
Î req. Ballast = 0,82 kN = 85 kg
Î req. Ballast = 0,61 kN = 65 kg
Final demands
The structure is checked according the currently valid rules and standards. It is
stable enough, if the advices in chapter 1 are taken account.
- 30 –
This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009.
© Expo Engineering, Suerkamp 14, D-59302 Oelde
Tel.: +49 (0)2520 / 912 921 1 Fax: +49 (0)2520 / 912 921 3
www.expo-engineering.de
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
1. Inhalt
1. Inhalt
1
2. Projekt
3
3. Strukturdaten
4
3.1. Querschnitte
4
3.2. Material
4
3.3. Knoten
4
3.4. 1D-Teil
5
3.5. Gelenke auf Stab
5
3.6. Starre Kopplung
5
3.7. Knotenauflager
5
3.8. Auflagerbezeichnungen
6
4. Einwirkungen
7
4.1. Lastgruppen
7
4.1.1. Lastgruppen - G
7
4.1.1.1. Lastfälle - G
7
4.1.1.1.1. Knotenlasten
7
4.1.1.1.2. Linienlasten auf 1D-Teil
7
4.1.1.1.3. Darstellung der Lasten
9
4.1.2. Lastgruppen - P
9
4.1.2.1. Lastfälle - P
9
4.1.2.1.1. Einzellasten auf 1D-Teil
10
4.1.2.1.2. Knotenmomente
10
4.1.2.1.3. Darstellung der Lasten
11
4.1.3. Lastgruppen - W
11
4.1.3.1. Lastfälle - W1
11
4.1.3.1.1. Knotenlasten
12
4.1.3.1.2. Linienlasten auf 1D-Teil
12
4.1.3.1.3. Darstellung der Lasten
13
4.1.3.2. Lastfälle - W2
13
4.1.3.2.1. Knotenlasten
14
4.1.3.2.2. Linienlasten auf 1D-Teil
14
4.1.3.2.3. Darstellung der Lasten
15
4.1.3.3. Lastfälle - W3
15
4.1.3.3.1. Knotenlasten
16
4.1.3.3.2. Linienlasten auf 1D-Teil
16
4.1.3.3.3. Darstellung der Lasten
17
4.1.3.4. Lastfälle - W4
17
4.1.3.4.1. Linienlasten auf 1D-Teil
18
4.1.3.4.2. Darstellung der Lasten
19
4.1.3.5. Lastfälle - W5
19
4.1.3.5.1. Linienlasten auf 1D-Teil
20
4.1.3.5.2. Darstellung der Lasten
21
1/ 2 8
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.6. Lastfälle - W6
21
4.1.3.6.1. Linienlasten auf 1D-Teil
22
4.1.3.6.2. Darstellung der Lasten
23
4.2. LF-Kombinationen
23
4.3. Ergebnisklassen
24
5. Ergebnisse
26
5.1. Schnittgrößen QTV
26
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
5.2. Schnittgrößen Diagonalstrebe Ro 60x6 27
5.3. Reaktionen
27
2/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
2. Projekt
Lizenzname
Staatsnorm
Struktur
Anzahl Knoten:
Anzahl Stäbe:
Anzahl 2D-Teile:
Anzahl verwendeter Querschnitte:
Anzahl Lastfälle:
Anzahl Materialien:
Name der Projektdatei
Pfad der Projektdatei
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Erdbeschleunigung [m/sec2]
Version
Funktionalität
Beschreibung der LF-Kombinationen
Expo Engineering
DIN
Rahmen XYZ
14
10
0
2
8
4
MRT1.esa
d:\Projekte\MILOS\2009-0211 MRT1\
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
9,810
Scia Engineer 8.0.111
Nichtlinearität
Lokale Stab-Nichtlinearität
Nichtlineare Auflager
Stahl
Stahlbeton-Kombinationsbeiwerte:
Teilsicherheitsbeiwerte - ständige und vorübergehende Einwirkungen
Ständige Einwirkungen - ungünstig 1.35
Ständige Einwirkungen - günstig 1.00
Vorspannung - ungünstig 1.00
Vorspannung - günstig 1.00
Vorherrschende variable Einwirkung - ungünstig 1.50
Vorherrschende variable Einwirkung - günstig 0.00
Andere variable Einwirkungen - ungünstig 1.50
Andere variable Einwirkungen - günstig 0.00
Teilsicherheitsbeiwert - außergewöhnliche Bemessungssituation
Ständige Einwirkungen - ungünstig 1.35
Ständige Einwirkungen - günstig 1.00
Vorspannung - ungünstig 1.00
Vorspannung - günstig 1.00
Teilsicherheitsbeiwert - Erdbeben 1.00
Stahl-Kombinationsbeiwerte:
GZT - ständige Einwirkungen 1.35
GZG - alle variablen Einwirkungen 0.90
GZT - eine variable Einwirkung 1.50
GZT - alle variablen Einwirkungen 1.35
Gamma M für E-Modul 1.10
3/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
3. Strukturdaten
3.1. Querschnitte
Name, Detailanzeige
Material
Knick y-y, z-z
A , y, z [cm2]
I t, y, z [cm4]
QTV
ALU
c
16,96
550,00
c
16,96
2485,00
Strebe
Tube
60; 6
Alu
allgemein
b
16,96
2485,00
Iw [cm6]
Wel y, z [cm3]
Wpl y, z [cm3]
d y, z [mm]
c YLKS, ZLKS [mm]
Bild
z
D 60
Name
Typ
Detailanzeige
Materialangabe
Herstellung
Knick y-y, z-z
FEM-Analyse
Numerisch
t6
y
b
8
0,00
172,60
172,60
0
0
172,60
172,60
0
0
A [cm2]
A y, z [cm2]
I y, z [cm4]
I w [cm6], t [cm4]
Wel y, z [cm3]
Wpl y, z [cm3]
d y, z [mm]
c YLKS, ZLKS [mm]
Alpha [deg]
AL [m2/m]
10,18
6,48
37,54
0,00
12,51
17,56
0
0
0,00
1,9449e-001
6,48
37,54
74,20
12,51
17,56
0
0
3.2. Material
Name
Typ
T-Dehnzahl [m/mK]
Massendichte [kg/m3]
E-Mod [kN/cm2]
Querdehnzahl
Unabhängiger G-Modul
St 37-2
Stahl
0,00
7850,00
21000,00
0,3
8
G-Mod [kN/cm2]
Log. Dekrement
T-Dehnzahl (Feuer) [m/mK]
Spezifische Wärme [J/gK]
Wärmeleitfähigkeit [W/mK]
Fu [kN/cm2]
Fy [kN/cm2]
Name
Typ
E-Mod [kN/cm2]
Querdehnzahl
G-Mod [kN/cm2]
Massendichte [kg/m3]
T-Dehnzahl [m/mK]
Log. Dekrement
Spezifische Wärme [J/gK]
Alu
Allgemeines Material
7000,00
0,15
3043,48
2700,00
0,00
0,15
6,0000e-001
Name
Typ
E-Mod [kN/cm2]
Querdehnzahl
G-Mod [kN/cm2]
St-Seil
Allgemeines Material
10000,00
0,01
100,00
8076,92
0,15
0,00
6,0000e-001
4,5000e+001
36,000
24,000
Massendichte [kg/m3]
T-Dehnzahl [m/mK]
Log. Dekrement
Spezifische Wärme [J/gK]
4400,00
0,00
0,15
6,0000e-001
Name
Typ
E-Mod [kN/cm2]
Querdehnzahl
G-Mod [kN/cm2]
Massendichte [kg/m3]
T-Dehnzahl [m/mK]
Log. Dekrement
Spezifische Wärme [J/gK]
ALU
Allgemeines Material
7000,00
0,3
2692,31
2700,00
0,00
0,15
6,0000e-001
3.3. Knoten
Name
N4
N5
N6
Koord X Koord Y Koord Z
[m]
[m]
[m]
-1,317
0,052
0,120
-1,317
-0,017
0,120
-1,317
0,121
0,120
Name
N9
N10
N11
Koord X Koord Y Koord Z
[m]
[m]
[m]
-1,702
0,052
0,120
-1,317
0,052
0,240
-1,290
0,052
0,381
4/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Name
N14
N15
N16
N17
Koord X Koord Y Koord Z
[m]
[m]
[m]
-0,050
0,052
7,416
1,642
-1,726
0,120
0,341
-0,975
0,120
-0,754
0,052
3,422
Name
N18
N19
N20
N21
Koord X Koord Y Koord Z
[m]
[m]
[m]
1,642
1,830
0,120
0,341
1,079
0,120
-0,957
0,329
0,120
-0,957
-0,225
0,120
3.4. 1D-Teil
Name
B2
B3
B4
B5
B8
B10
B12
B14
B15
B16
Querschnitt
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
Strebe - Tube (60; 6)
Strebe - Tube (60; 6)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
QTV - Gitterträger (Numerisch)
Länge
[m]
0,385
0,139
0,416
0,416
0,143
7,144
3,627
3,627
3,001
3,001
Form
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Linie
Anf.Knoten Endknoten
N9
N5
N5
N6
N10
N14
N16
N19
N20
N21
N4
N6
N5
N6
N11
N11
N17
N17
N18
N15
Typ
FEM-Typ
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
allgemein (0)
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Layer
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
Layer1
3.5. Gelenke auf Stab
Name
H1
H2
Stab
B12
B14
Position
ux
Beide
Starr
Beide
Starr
uy
Starr
Starr
uz
Starr
Starr
Phix
Starr
Starr
Phiy
Frei
Frei
Phiz
Frei
Frei
3.6. Starre Kopplung
Name
RA1
Bezugsobjekt
N10
Abhängig
N4
Gelenk an Abhängig
8
3.7. Knotenauflager
Name
Sn1
Sn2
Sn3
Sn4
Knoten
N15
N18
N5
N6
System
GKS
GKS
GKS
GKS
Typ
Standard
Standard
Standard
Standard
X
Starr
Starr
Starr
Starr
Y
Starr
Starr
Starr
Starr
Z
Starr
Starr
Starr nur auf Druck
Starr
Rx
Frei
Frei
Frei
Frei
Ry
Frei
Frei
Frei
Frei
Rz
Frei
Frei
Frei
Frei
5/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
3.8. Auflagerbezeichnungen
Z
Y
X
6/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4. Einwirkungen
4.1. Lastgruppen
4.1.1. Lastgruppen - G
Name
G
Belastung
Ständig
4.1.1.1. Lastfälle - G
Name
G
Beschreibung
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Dead load of truss components Ständig
G
Standard
4.1.1.1.1. Knotenlasten
Name
F1
Knoten
N14
Lastfall
System
G - Dead load of truss components
GKS
Rich
Z
Typ
Kraft
Wert - F
[kN]
-0,200
4.1.1.1.2. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
LF1
B4
Kraft
GKS
LF2
G - Dead load of truss
components
B5
LF3
G - Dead load of truss
components
B10
LF4
G - Dead load of truss
components
B2
LF5
G - Dead load of truss
components
B3
LF7
G - Dead load of truss
components
B8
LF8
G - Dead load of truss
components
B12
LF9
G - Dead load of truss
components
B14
G - Dead load of truss
components
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
Z
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,027 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,027 0,000
Relativ
1,000
Länge
Ursprung
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
7/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Name
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
LF10
B15
Kraft
GKS
LF11
G - Dead load of truss
components
B16
G - Dead load of truss
components
Kraft
GKS
Z
Konstant
Z
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,060 0,000
Relativ
1,000
Länge
Ursprung
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
8/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.1.1.3. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.2. Lastgruppen - P
Name
P
Belastung
Variabel
Status
Beiw2
Standard Kat. C: Versammlungsräume
4.1.2.1. Lastfälle - P
Name
P
Beschreibung
life load
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
P
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
9/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.2.1.1. Einzellasten auf 1D-Teil
Name
F1
F2
Stab
System
Lastfall
Rich
F
[kN]
Typ
BKS
X
BKS
X
13,890 0,000
Kraft
-7,500 0,000
Kraft
B10
P - life load
B2
P - life load
x
Koor
Wieder (n)
Ursprung
Relativ
Von Anfang
Relativ
Von Anfang
1
1
4.1.2.1.2. Knotenmomente
Name
M1
Knoten
N14
Lastfall
P - life load
System
GKS
Rich
My
Typ
Moment
Wert - M
[kNm]
1,300
10/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.2.1.3. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3. Lastgruppen - W
Name
W
Belastung
Variabel
Status
Exklusiv
Beiw2
Wind
4.1.3.1. Lastfälle - W1
Name
W1
Beschreibung
wind in use, frontal
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
11/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.1.1. Knotenlasten
Name
F2
F3
F4
Knoten
N14
N18
N15
Lastfall
System
W1 - wind in use, frontal
W1 - wind in use, frontal
W1 - wind in use, frontal
GKS
GKS
GKS
Rich
X
X
X
Typ
Wert - F
[kN]
-0,590
-0,245
-0,245
Kraft
Kraft
Kraft
4.1.3.1.2. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
LF12
LF13
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
B10
W1 - wind in use, frontal
B8
W1 - wind in use, frontal
Kraft
GKS
Kraft
GKS
X
Konstant
X
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
-0,046 0,000
1,000
-0,046 0,000
1,000
Relativ
Länge
Relativ
Länge
Ursprung
Von Anfang
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
12/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.3.1.3. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3.2. Lastfälle - W2
Name
W2
Beschreibung
wind in use, sideward
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
13/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.2.1. Knotenlasten
Name
F5
F7
Knoten
N14
N15
Lastfall
System
W2 - wind in use, sideward GKS
W2 - wind in use, sideward GKS
Rich
Y
Y
Typ
Wert - F
[kN]
0,405
0,405
Kraft
Kraft
4.1.3.2.2. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
LF14
LF15
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
B10
W2 - wind in use, sideward
B8
W2 - wind in use, sideward
Kraft
GKS
Kraft
GKS
Y
Konstant
Y
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
0,046 0,000
1,000
0,046 0,000
1,000
Relativ
Länge
Relativ
Länge
Ursprung
Von Anfang
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
14/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.3.2.3. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3.3. Lastfälle - W3
Name
W3
Beschreibung
wind in use, rearward
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
15/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.3.1. Knotenlasten
Name
F8
F9
Knoten
N14
N17
Lastfall
System
W3 - wind in use, rearward
W3 - wind in use, rearward
GKS
GKS
Rich
X
X
Typ
Wert - F
[kN]
0,590
0,590
Kraft
Kraft
4.1.3.3.2. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
LF16
LF17
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
B10
W3 - wind in use, rearward
B8
W3 - wind in use, rearward
Kraft
GKS
Kraft
GKS
X
Konstant
X
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
0,046 0,000
1,000
0,046 0,000
1,000
Relativ
Länge
Relativ
Länge
Ursprung
Von Anfang
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
16/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.3.3.3. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3.4. Lastfälle - W4
Name
W4
Beschreibung
wind out of use, frontal
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
17/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.4.1. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
LF18
B10
Kraft
GKS
LF19
W4 - wind out of use,
frontal
B8
W4 - wind out of use,
frontal
Kraft
GKS
X
Konstant
X
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
-0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
-0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
Ursprung
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
18/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.3.4.2. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3.5. Lastfälle - W5
Name
W5
Beschreibung
wind out of use,
sideward
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
19/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.5.1. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
LF20
B10
Kraft
GKS
LF21
W5 - wind out of use,
sideward
B8
W5 - wind out of use,
sideward
Kraft
GKS
Y
Konstant
Y
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
Ursprung
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
20/28
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
4.1.3.5.2. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.1.3.6. Lastfälle - W6
Name
W6
Beschreibung
wind out of use,
rearward
Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp
Spec
Dauer
Variabel
W
Statisch Standard Kurz
Vorherrschender Lastfall
Nein
21/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.6.1. Linienlasten auf 1D-Teil
Name
Stab
Typ
Rich
Lastfall
System
Verteilung
LF22
B10
Kraft
GKS
LF23
W6 - wind out of use,
rearward
B8
W6 - wind out of use,
rearward
Kraft
GKS
X
Konstant
X
Konstant
P1
[kN/m]
x1
Koor
x2
Pos
0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
0,092 0,000
Relativ
1,000
Länge
Ursprung
Von Anfang
Ausmitte ey
[m]
Ausmitte ez
[m]
0,000
0,000
Von Anfang
0,000
0,000
22/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
4.1.3.6.2. Darstellung der Lasten
Z
Y
X
4.2. LF-Kombinationen
Name
CO1
Beschreibung
Tragfähigkeit
Typ
GZT - Umhüllende
Lastfälle
Beiwert
[-]
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W1 - wind in use, frontal
1,00
W2 - wind in use, sideward
1,00
23/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Name
CO1
Beschreibung
Tragfähigkeit
Typ
GZT - Umhüllende
CO2
GZT - linear
CO3
GZT - linear
CO4
GZT - linear
CO5
GZT - linear
CO6
GZT - linear
CO7
GZT - linear
CO8
GZT - linear
CO100
GZT - linear
CO101
GZT - linear
CO102
GZT - linear
CO103
GZT - linear
CO104
GZT - linear
CO105
GZT - linear
CO106
GZT - linear
Lastfälle
Beiwert
[-]
W3 - wind in use, rearward
1,00
W4 - wind out of use, frontal
1,00
W5 - wind out of use, sideward
1,00
W6 - wind out of use, rearward
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W1 - wind in use, frontal
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W2 - wind in use, sideward
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W3 - wind in use, rearward
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
W4 - wind out of use, frontal
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
W5 - wind out of use, sideward
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
W6 - wind out of use, rearward
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W1 - wind in use, frontal
1,20
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W2 - wind in use, sideward
1,20
G - Dead load of truss components
1,00
P - life load
1,00
W3 - wind in use, rearward
1,20
G - Dead load of truss components
1,00
W4 - wind out of use, frontal
1,20
G - Dead load of truss components
1,00
W5 - wind out of use, sideward
1,20
G - Dead load of truss components
1,00
W6 - wind out of use, rearward
1,20
4.3. Ergebnisklassen
Name
RC1
Liste
NC1
Name
RC1
Liste
NC2
Name
RC1
Liste
NC3
Name
RC1
Liste
NC4
Name
RC1
Liste
NC5
24/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Name
RC1
Liste
NC6
NC7
Name
RC2
Liste
NC100
NC101
Name
RC2
Liste
NC102
NC103
Name
RC2
Liste
NC104
Name
RC2
Liste
NC106
NC105
25/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
5. Ergebnisse
5.1. Schnittgrößen QTV
Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Teil, System : Hauptsystem
Auswahl : Alle
LFK-Klasse : RC1
Querschnitt : QTV - Gitterträger (Numerisch)
Teil
Lastfall
dx
N
Vy
Vz
Mx
[m]
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
B2
NC1
0,000
0,000
-1,302
7,386
0,000
B2
NC5
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
B2
NC7
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
B2
NC5
0,385
0,000
0,000
0,000
-0,023
B2
NC1
0,385
-1,302
0,000
7,363
0,000
B3
NC3
0,000
0,110
0,601
-0,315
-0,792
B3
NC3
0,069
-4,126
-0,192
0,315
1,992
B3
NC4
0,000
0,000
-0,164
0,146
-1,022
B3
NC2
0,139
0,000
0,763
0,727
-4,296
B3
NC2
0,000
0,000
-0,763
-0,727
4,296
B3
NC2
0,069
0,000
0,763
-4,291
0,727
B3
NC6
0,069
0,075
0,668
0,061
-0,228
B3
NC2
0,069
0,000
-0,763
4,291
-0,727
B4
NC6
0,000
-0,400
0,000
-0,216
-0,064
B4
NC4
0,000
0,001
0,719
0,233
1,797
B4
NC3
0,416
-0,202
-0,055
0,002
-0,626
B4
NC2
0,000
-0,149
-0,048
-0,458
-0,001
B4
NC3
0,000
-0,202
-0,055
-0,601
0,002
B4
NC7
0,000
0,198
0,064
0,624
0,000
B5
NC2
0,000
-0,458
0,001
-0,149
0,048
B5
NC4
0,000
0,719
-0,233
1,797
-0,001
B5
NC2
0,416
-0,149
0,048
0,001
-0,483
B5
NC3
0,000
0,655
-0,202
1,670
0,001
B5
NC6
0,000
0,298
-0,091
0,875
0,000
B8
NC2
0,000 -16,194
0,189
0,000
0,000
B8
NC7
0,143
0,000
-0,262
0,000
1,283
B8
NC3
0,143 -12,459
-0,880
0,004
0,636
B8
NC4
0,143
-7,520
0,000
0,000
-1,988
B8
NC2
0,143 -16,184
0,000
0,000
0,194
B8
NC6
0,000
-0,332
0,151
-0,080
-0,001
B8
NC3
0,000 -12,467
0,630
-0,879
0,004
B8
NC5
0,000
-1,942
0,000
0,087
0,000
B8
NC4
0,000
-7,527
0,000
-1,980
0,000
B10
NC2
7,144 -16,185
0,000
0,012
0,000
B10
NC7
4,056
0,000
0,557
1,420
0,000
B10
NC3
4,056 -14,327
-0,077
0,000
-0,592
B10
NC3
4,056 -12,264
1,071
0,778
0,006
B10
NC4
4,056 -14,192
0,000
0,000
-0,842
B10
NC4
4,056
-7,336
0,000
0,000
2,256
B10
NC4
7,144
-7,494
0,000
2,084
0,000
B10
NC6
7,144
-0,323
0,164
0,086
0,001
B15
NC4
1,498
-2,060
0,000
-0,916
0,149
B15
NC4
0,000
0,719
-0,233
1,772
-0,001
B15
NC4
3,001
-0,916
0,149
0,000
-2,150
B15
NC3
0,000
0,655
-0,202
1,645
0,001
B15
NC5
1,498
0,148
-0,024
0,282
0,000
B15
NC4
1,498
0,719
-0,233
1,682
-0,001
My
[kNm]
0,000
0,000
0,000
-0,004
2,839
0,459
0,174
-0,083
0,419
0,419
0,716
-0,136
0,716
0,124
-0,168
0,661
0,839
0,916
-0,179
0,839
-0,168
0,643
-0,223
-0,263
1,045
0,268
1,731
2,446
1,073
0,099
1,857
-0,106
2,730
1,073
-0,971
-1,527
-1,526
-4,256
-4,254
2,446
0,088
3,163
0,574
0,000
0,466
-0,356
3,163
Mz
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
-0,029
0,031
0,219
-0,044
-0,044
-0,097
0,027
-0,097
0,048
-0,219
0,006
0,044
0,029
-0,060
-0,044
0,219
-0,024
0,169
0,073
0,000
-0,001
-0,167
0,000
0,000
-0,211
-0,257
0,000
0,000
0,000
0,000
-2,021
-2,017
0,000
0,000
0,000
0,189
-0,224
0,122
0,000
0,085
0,036
-0,227
26/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Teil
Mx
[kNm]
0,000
0,001
0,000
-0,001
0,002
0,000
0,001
My
[kNm]
3,163
0,574
0,000
0,643
0,661
-0,751
3,163
Mz
[kNm]
0,224
-0,122
0,000
0,024
0,006
-0,075
0,227
Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Teil, System : Hauptsystem
Auswahl : Alle
LFK-Klasse : RC1
Querschnitt : Strebe - Tube (60; 6)
Teil
Lastfall
dx
N
Vy
Vz
Mx
[m]
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
B12
NC4
0,000
0,020
-0,003
-4,102
0,000
B12
NC6
3,627
0,000
-0,020
-0,001
1,263
B12
NC2
0,000
0,797
0,020
0,000
0,003
B12
NC1
3,627
-1,234
0,000
0,000
-0,020
B12
NC1
0,000
-1,324
0,000
0,000
0,020
B12
NC3
0,000
1,096
0,000
0,020
-0,004
B12
NC2
3,627
0,886
0,000
-0,020
0,003
B12
NC1
1,814
-1,279
0,000
0,000
0,000
B12
NC4
3,414
-4,018
0,000
-0,018
-0,003
B12
NC2
2,560
0,860
0,000
-0,008
0,003
B14
NC4
0,000
0,020
-4,102
0,000
0,003
B14
NC2
3,627
0,000
-0,020
-0,003
0,886
B14
NC2
0,000
0,797
0,020
-0,003
0,000
B14
NC1
3,627
-1,234
0,000
0,000
-0,020
B14
NC1
0,000
-1,324
0,000
0,000
0,020
B14
NC3
0,000
-3,743
0,000
0,020
-0,004
B14
NC1
1,814
-1,279
0,000
0,000
0,000
B14
NC4
3,627
-4,013
0,000
-0,020
0,003
My
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,018
0,004
0,015
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,018
0,000
Mz
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
B16
B16
B16
B16
B16
B16
B16
Lastfall
NC4
NC4
NC4
NC2
NC3
NC6
NC4
dx
[m]
1,498
0,000
3,001
0,000
0,000
1,498
1,498
N
[kN]
-0,916
0,719
-0,916
-0,149
-0,202
-0,216
0,719
Vy
[kN]
-0,149
0,233
-0,149
-0,048
-0,055
-0,064
0,233
Vz
[kN]
-2,060
1,772
-2,150
-0,483
-0,626
-0,515
1,682
5.2. Schnittgrößen Diagonalstrebe Ro 60x6
5.3. Reaktionen
Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Knoten
Auswahl : Alle
LFK-Klasse : RC2
Auflager Lastfall
Rx
Ry
Rz
[kN]
[kN]
[kN]
Sn1/N15 NC103
-0,817
0,668
2,404
Sn1/N15 NC101
-0,183
-0,241
0,518
Sn1/N15 NC102
0,287
-0,420
-0,737
Sn1/N15 NC105
0,265
-0,225
-0,595
Sn1/N15 NC100
-0,227
0,185
0,884
Sn2/N18 NC103
-0,817
-0,668
2,404
Sn2/N18 NC101
-0,241
0,518
0,183
Sn2/N18 NC104
0,147
0,120
-0,276
Sn2/N18 NC100
-0,227
-0,185
0,884
Sn3/N5 NC105
-0,112
-0,450
0,000
Sn3/N5 NC101
0,886
-0,175
4,025
Sn3/N5 NC103
0,463
1,380
0,638
Sn3/N5 NC100
0,781
0,177
2,900
Sn4/N6 NC106
-0,178
-0,179
-0,190
Mx
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
My
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Mz
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
27/28
Milos s.r.o.
MRT1
2009-0211
N. Tripp
30.03.2009
Projekt
Teil
Beschreibung
Bearbeiter
Datum
Auflager
Sn4/N6
Sn4/N6
Sn4/N6
Sn4/N6
Lastfall
NC102
NC103
NC101
NC100
Rx
[kN]
1,638
0,463
0,886
0,781
Ry
[kN]
-0,185
-0,638
0,175
-0,177
Rz
[kN]
5,800
1,380
4,025
2,900
Mx
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
My
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
Mz
[kNm]
0,000
0,000
0,000
0,000
28/28