Ersatz für leistungshungrige YIG Oszillatoren - All
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Ersatz für leistungshungrige YIG Oszillatoren - All
QUARZE/OSZILLATOREN Preiswerte VCOs Ersatz für leistungshungrige YIG Oszillatoren Neuartige VCOs holen das letzte Quäntchen aus locker gekoppelten Resonatoren, um niedriges Phasenrauschen zu erzielen, und dies zu einem Bruchteil an Kosten und Energiebedarf von YIG-Oszillatoren. Phasenrauschen ist das Kriterium von vielen Kommunikationssystemen, und der Parameter, den Entwickler von Oszillatoren minimieren müssen. Systementwickler nutzen lange schon YIG-Oszillatoren (YIG=Yttrium-Eisen-Granat) wegen ihrer Eigenschaften für breitbandige, rauscharme und hochfrequente Anwendungen. Doch YIG-Oszillatoren sind auch leistungshungrig und voluminös. Die mechanische Ausführung, eine YIG-Kugel im Luftspalt eines Elektromagneten, schliesst die Verwendung in integrierten Schaltungen aus. Gegen Massenproduktion spricht auch die Toleranzanforderung der Kugelanordnung im Spalt. Die Größe der Kugel und der Spulenwicklungen für das elektromagnetische Feld begrenzen den Einsatz unterhalb der Resonanzfrequenz von etwa 2 GHz. Weiterhin reagieren YIG-Oszillatoren empfindlich auf Temperaturänderungen, Vibrationen, elektromagnetischen Einstrahlungen und Frequenzmodulation. Glücklicherweise gibt es eine Alternative: die VCOs aus der DCYR-Serie von Synergy Microwave Corp (Vertrieb: TSS). Diese neuen, zum Patent angemeldeten VCOs (elektronik industrie berichtete) sind derzeit für Frequenzen von 250 MHz bis 6 GHz verfügbar, bei typischem gemessenen Phasenrauschen bis – 132 dBc/Hz bei 100 kHz Trägerabstand. Trotz ihres guten Phasenrauschen überwiegen bei YIG-Oszillatoren Drift,Mikrophonie und andere negative Effekte, die zu nicht tolerierbaren Bitfehlerraten führen (Lit. 1, 10). Auch die langsame Durchstimmbarkeit (im ms-Bereich) begrenzen den Einsatz in heutigen frequenz-agilen Systemen, in denen Frequenzwechsel im Mikrosekundenbereich gefordert sind. Mit der DCYR-Serie stehen nunmehr VCOs zur ˘ AUTOR Ulrich L. Rohde, K. J. Schöpf, Ajay K. Poddar, Synergy Microwave 34 Aufbau mit lose angekoppelten, planaren Resonatoren Aufgrund des steigenden Bedarfs an rauscharmen Quellen, und im Hinblick auf die Grenzen von YIG-Oszillatoren, haben die Entwickler bei Synergy Microwave Corp. einen zum Patent angemeldete Aufbau entwickelt, der auf mehrfachen, lose angekoppelten planaren Resonatoren beruht (MCSW=multicoupled slow-wave). Dieser Ansatz bietet einen mehrere Bild 1: Blockdiagramm der zum Patent angemeldete Archi- Oktaven umfassenden Abtektur der MCSW-VCOs der DCYR-Serie von Oszillatoren. stimmbereich und ist dennoch verträglich mit IC-Herstellungsprozessen (Lit. 1,3). Durch dynamisch optimierte Impedanzund Kopplungsgrößen des planaren Netzwerkes erreicht man eine gravierende Verbesserung des Phasenrauschens. Ein MCSW-VCO ist von Haus aus planar und breitbandig, benötigt weniger diskrete Bauteile und ist damit bestens geeignet Bild 2: Die DCYR-Serie wird in Gehäusen mit 1/2-Zoll oder 3/4für kostengünstige MMIC-FerZoll geliefert. tigung.Dadurch wird die MCSWVerfügung, die die notwendige BandbreiTechnologie zu einem viel versprechente bei gleichzeitig gutem Phasenrauschen den Ansatz für Mikrowellen-Anwendungen und schnellem Frequenzwechsel bieten. wie Kommunikationssysteme, Test- und YIG Oszillatoren erfordern viel elektrische Messgeräte, Radar, LMDS, MMDS und so Leistung (typisch 200 mA bei 12 V), um die weiter. YIG-Pille und die Elektronik im thermischen Bild 1 zeigt das Blochschaltbild der DCYRGleichgewicht zu halten. Diese Wärme abSerie Oszillatoren, die auf dem MCSW-Prizuführen ist oft ein Problem. YIG-Oszillazip beruhen. Diese Modellreihe ist derzeit toren sind schwer an andere Frequenzbeim Frequenzbereich von 250 MHz bis 6 GHz reiche anpassbar und erfordern hohen in verschiedenen Abstimmbereichen verRe-Design-Aufwand.Weiterer Nachteil von fügbar, alle Modelle bieten stabiles VerYIGs ist die Art der Abstimmung, diese erhalten über einen weiten Temperaturbefolgt durch Ändern des Magnetfeldes. Rareich (– 40 bis +85 °C). Als Gehäuse dienen sche Änderungen sind schwierig zu realiquadratische 1/2 Zoll oder 3/4 Zoll Packasieren, und bei hoher Integrationsdichte ges mit etwa 4 mm Bauhöhe (Bild 2). Damit nicht anwendbar. Frequenzen unterhalb benötigen diese VCOs nur einen Bruchteil etwa 2 GHz sind ebenfalls aufgrund der des Platzes selbst der kleinsten YIG-OszilGröße der YIG-Pille schwer realisierbar. latoren (Würfel mit 1 Zoll Kantenlänge). elektronik industrie 12 - 2006 QUARZE/OSZILLATOREN Wie in Bild 1 skizziert, hat die durch das aktive Dreitor (FET oder Bipolar-Transistor) gebildete aktive Impedanz,in einem MCSW Oszillator einen negativen Realteil mit einer reellen Größe und einen Imaginärteil. Die reelle Amplitude ist eine Funktion der imaginären Amplitude. Die imaginäre Amplitude wird so gewählt, dass die reelle Amplitude die Verluste des MCSW-Resonators kompensiert, ebenso sollte sie dem Wendepunkt der Phasenkurve entsprechen, damit erzielt man verbessertes Gruppenlaufzeitverhalten. Die Modenkopplung enthält ein Verfahren für optimale dynamische Kopplung. Dies verbessert die dynamische Lastgüte, reduziert oder vermindert Phasenhits, verringert die Anfälligkeit für Mikrophonie und minimiert das Phasenrauschen bei gleichzeitiger linearer Breitbandigkeit. Das Multi-Mode-gekoppelte Netzwerk aus Bild 1 ist kapazitiv über Basis- und Kollektor-Anschluss angebunden. Diese Anordnung kann als high-Q-Vervielfacher gekennzeichnet werden, der letztendlich die zeitlich gemittelte Lastgüte des planaren Resonators über den Arbeitsfrequenzbereich verbessert. Ein zusätzliches Phasenkompensationsnetzwerk verbessert dynamisch die Gruppenlaufzeit und sorgt für gleichmäßig niedriges Phasenrauschen. Schliesslich sorgt ein weiteres planares Ausgangsnetzwerk für gute Unterdrückung von höheren harmonischen Komponenten. Bild 3: Das typische Phasenrauschen des DCYR25100-5, der für den Frequenzbereich von 250 MHz bis 1000 MHz entwickelt wurde. Bild 4: Abstimmkennlinie des DCYR25100-12 Phasenrauschen im Griff Wie gut funktioniert diese Anordnung etwa in Bezug auf das Phasenrauschen? elektronik industrie 12 - 2006 Bild 5: VCO Ausgangsleistung über der Ausgangsfrequenz. Das typische Phasenrauschen eines kommerziellen YIG-Oszillator (2…6 GHz-Bereich) beträgt – 95 dBc/Hz bei 100 kHz Offset vom Träger. In den letzten Jahren sind auch kommerziell verfügbare Modelle bis 500 MHz erhältlich, auch wenn diese schwer in den Miniaturgehäusen (1 Zoll) zu realisieren sind. Und dennoch benötigen diese kleinen Ausführungen 100…200 Milliampere elektrische Energie. Bild 3 zeigt die Phasenrauschkurven eines Oszillators von 250 MHz bis 1000 MHz, Modell DCYR25100-5. Das typische gemessene Phasenrauschen beträgt hier – 130 dBc/Hz bei 100 kHz Trägerabstand. Der Oszillator ist mit etwa 20 mm Länge und Breite immer noch kompakter als die kleinsten YIGOszillatoren, benötigt nur rund 35 mA bei 5 Volt und 0 bis 28Volt Abstimmspannung für den gesamten Bereich. Als Ausgangsleistung bietet das Modell + 3 dBm über den gesamten Frequenzbereich bei 20 dB Unterdrückung der Harmonischen. Bei der Ausgangsleistung können die YIG-Oszillatoren noch punkten, allerdings liegt die Unterdrückung von harmonischen Beiträgen oft nur bei 10 db oder weniger. ˘ 35 QUARZE/OSZILLATOREN Eine Variante,das Model DCYR25100-12 ( 3/4 Zoll, 35 mA bei +12 V DC, 0-28V Abstimmspannung) bietet typische gemessene – 134 dBc/Hz Phasenrauschen bei 100 kHz Trägerabstand. Bilder 4, 5 und 6 zeigen Abstimmkennlinie,Ausgangsleistung und Harmonischenunterdrückung für dieses Modell. DCYR-Oszillatoren arbeiten auf der Grundfrequenz (keine Vervielfachung!) und ist dadurch weniger anfällig für Phasenjitter und Phasensprünge. Das Funktionsprinzip macht Anpassung an kundenspezifische Frequenzbereiche relativ leicht. Einige Modelle sind in Tabelle 1 aufgelistet (z.Teil in Vorbereitung): Man erkennt, dass für sehr hohe Frequenzen YIG Oszillatoren trotz der Nachteile (Leistungsbedarf) Vorteile bieten können. Bei Frequenzen im Bereich von 200…6000 MHz dagegen bietet die DCYRund DCYS-Serie eine kostengünstige Alternative. Und für kommende Technologien wie UWB stehen jetzt frequenzagile VCOs zur Verfügung. (sb) Bild 6: Unterdrückung der doppelten Harmonischen (2 x Fout) als Funktion der Ausgangsfrequenz. Modell Frequenzbereich Phasenrauschen Ausgangsleistung Gehäuse DCYR 100200 1000-2000 MHz – 128 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (35 mA/12 V) 0,75 x 0,75 in. DCYS 120200-12 1200-2000 MHz – 125 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (35 mA/12 V) 0,5 x 0,5 in. DCYS 300600-5 3000-6000 MHz – 105 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (45 mA/5 V) 0,75 x 0,75 in. DCYS 200400-5 2000-4000 MHz – 113 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (45 mA/5 V) 0,5 x 0,5 in. DCYS 250500-5 2500-5000 MHz – 105 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (45 mA/5 V) 0,5 x 0,5 in. DCYS 300600-5 3000-6000 MHz – 102 dBc/Hz@100 kHz >+3 dBm (45 mA/5 V) 0,5 x 0,5 in. Tabelle 1: Wesentliche technische Daten der DCYR-Oszillatoren von Synergie (Vertrieb:TSS) Quellenangaben: 1. A.K. Poddar, "A Novel Approach for Designing Integrated Ultra Low Noise Microwave Wideband Voltage Controlled Oscillators," Dr.Ing. Dissertation (Ph.D. thesis) TUBerlin, 14 December 2004, Germany. 2. U.L. Rohde, A.K. Poddar, J. Schoepf, R. Rebel, and P. Patel, "Low Noise Low Cost Ultra Wideband Npush VCO," IEEE MTTS, 2005, USA. 3. A.K. Poddar and K.N. Pandey, "Microwave Switch using MEMS technology," High Performance Electron Devices for Microwave and Optoelectronic Application, 8th IEEE International Symposium, pp.134-139, Nov. 2000, UK. 4. U.L.Rohde,A.K.Poddar,and Juergen Schoepf, "A Unifying Theory and Characterization of Microwave Oscillators/VCOs," 18th IEEE CCECE05, May 2005, Canada. 5. U.L. Rohde, K.J. Schoepf, and A.K. Poddar, "LowNoise VCOs Conquer Wide Bands," Microwaves & RF, pp. 98-106, June 2004. 6. A.K. Poddar, S.K. Koul and Bharthi Bhat, "Millimeter Wave Evanescent Mode Gunn Diode Oscillator in Suspended Stripline Configuration," IR &MM Wave, 22nd International Conference, pp. 265-266, July 1997, USA. 7. U.L. Rohde,A.K. Poddar,and G. Boeck,Modern Microwave Oscillators for Wireless Appli- 36 cations: Theory and Optimization, Wiley, New York, 2005. 8. A.K. Poddar, J.K. Bansal, and K.N. Pandey, "Millimeter Wave Evanescent Mode Power CombinerGunn Oscillator in Suspended Stripline Configuration," Mathematical Methods in Electromagnetic Theory, IEEE MMET' 98 International Conference, pp. 384386, June 1998. 9. U.L. Rohde and A.K. Poddar, "Reconfigurable Wideband VCOs," IEEE, PIMRC2005, September 11-14, 2005, Germany. 10. U.L. Rohde and A.K. 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