ANÁLISE MATRICIAL DE ESTRUTURAS

Transcrição

UNIVERSIDADE DO OESTE DE SANTA CATARINA – UNOESC
ÁREA DAS CIÊNCIAS EXATAS E DA TERRA
CURSO: ENGENHARIA CIVIL
DISCIPLINA: ANÁLISE MATRICIAL DE ESTRUTURAS
PROFESSOR: JACKSON ANTONIO CARELLI
ANÁLISE MATRICIAL
DE ESTRUTURAS
Análise Matricial de Estruturas
Professor: Jackson Antonio Carelli
i

SUMÁRIO

LISTA DE FIGURAS ............................................................................................................. iv
LISTA DE TABELAS.............................................................................................................. v
1
INTRODUÇÃO ................................................................................................................ 1
1.1 Análise estrutural............................................................................................................ 1
1.2 Análise matricial de estruturas ....................................................................................... 1
1.3 Idealização estrutural...................................................................................................... 2
1.3.1 Definições............................................................................................................. 2
1.4 Divisão em elementos .................................................................................................... 3
1.5 Sistemas de coordenadas ................................................................................................ 4
1.6 Método das forças e método dos deslocamentos ........................................................... 4
1.6.1 Método das forças (método da flexibilidade) ....................................................... 4
1.6.2 Método dos deslocamentos (método da rigidez) .................................................. 5
2
MATRIZES DE RIGIDEZ E FLEXIBILIDADE ......................................................... 6
2.1 Relação entre ações e deslocamentos ............................................................................. 6
2.1.1 Equação da força em termos do deslocamento .................................................... 6
2.1.2 Equação do deslocamento em termos da força .................................................... 6
ii
2.1.3 Relação entre rigidez e flexibilidade .................................................................... 7
2.2 Definições....................................................................................................................... 8
2.3 Exemplo de discretização de uma barra contínua composta por duas hastes e solicitada por
esforço normal ................................................................................................................ 9
2.3.1 Forças em função dos deslocamentos .................................................................. 9
2.3.2 Obtenção da matriz de rigidez da estrutura ........................................................ 10
2.3.3 Deslocamentos em função das forças................................................................. 11
2.3.4 Obtenção da matriz de flexibilidade da estrutura ............................................... 12
2.3.5 Obtenção da matriz de rigidez mediante discretização da estrutura .................. 13
2.4 Obtenção da matriz de rigidez de um elemento de pórtico plano ................................ 14
2.4.1 Cálculo dos coeficientes da matriz de rigidez .................................................... 15
3
MÉTODO DA RIGIDEZ............................................................................................... 22
3.1 Matriz de rotação de um elemento de pórtico plano .................................................... 22
3.2 Matriz de rigidez de um elemento no sistema global - SG ........................................... 24
3.3 Vetor de ações nodais equivalentes .............................................................................. 25
3.4 Sistema de equações de equilíbrio para estrutura não-restritingida (sem apoios)........ 28
3.5 Montagem da matriz de rigidez da estrutura ................................................................ 29
3.5.1 Regra da correspondência .................................................................................. 30
3.6 Montagem do vetor de ações da estrutura .................................................................... 33
3.7 Sistema de equações de equilíbrio para a estrutura restringida .................................... 36
3.7.1 Técnica da reordenação ...................................................................................... 36
3.8 Cálculo dos esforços nas extremidades dos elementos ................................................ 39
iii
iv

LISTA DE FIGURAS

Figura 1.1 – Estrutura contínua e discretizada ........................................................................... 3
Figura 1.2 – Inserção de nó fictício ............................................................................................ 3
Figura 2.1 – Coeficientes de rigidez em barra composta por duas hastes e solicitada por
esforço normal .................................................................................................................... 9
Figura 3.1 – Ações locais de engastamento perfeito - ALEP (elemento de viga) ...................... 26
Figura 3.2 – Ações nodais equivalentes – (-ALEP) ................................................................... 27
Figura 3.3 – Exemplo de montagem de matriz de rigidez (pórtico plano)............................... 29
Figura 3.4 – Exemplo regra da correspondência (pórtico plano) ............................................. 31
Figura 3.5 – Exemplo montagem vetor de ações da estrutura ................................................. 34
v

LISTA DE TABELAS

Tabela 2.1 – Matrizes de rigidez elementares .......................................................................... 21
Tabela 3.1 – correspondência entre sistemas para elemento 3 ................................................. 31
1
1 INTRODUÇÃO
1.1
Análise estrutural
Definido o sistema construtivo e o material a ser empregado, a análise estrutural e a
primeira etapa de um projeto estrutural.
O objetivo da análise estrutural e, à partir de uma estrutura, com características
geométricas e mecânicas conhecidas, submetida a ações (cargas ou deformações impostas),
determinar os deslocamentos (translações e /ou rotações) de todos os seus pontos, os esforços
internos e as reações de apoio.
A análise estrutural é classificada como linear, quando a estrutura tem comportamento
linear, e não-linear, em caso contrário. Para que uma estrutura tenha comportamento linear,
ela deve sofrer pequenos deslocamentos e deformações específicas e seu material deve ser
elástico-linear (validade da Lei de Hooke). Isto permite a aplicação do princípio da
“superposição dos efeitos”.
1.2
Análise matricial de estruturas
A análise matricial de estruturas é um tópico da análise estrutural, em que as equações
que regem o problema a resolver são formuladas matricialmente, sejam equações de equilíbrio
de forças ou de compatibilidade de deformações, dependendo do método utilizado (método
das forças ou método dos deslocamentos), sendo o método dos deslocamentos o mais
adequado para implementação computacional.
O objetivo desta disciplina é a modelagem e análise estática linear de estruturas
reticuladas(constituídas por elementos onde uma dimensão predomina em relação às outras
duas – barras), utilizando principalmente o método dos deslocamentos com formulação
matricial, capacitando os alunos a utilizar de maneira racional os programas de análise
estrutural e a desenvolverem seus próprios programas.
1.3
2
Idealização estrutural
1.3.1 Definições
⇒
Graus de liberdade
São as variáveis envolvidas no processo de análise de uma estrutura. Quando se trata do
método dos deslocamento, por exemplo, os graus de liberdade são as deformações
(deslocamentos e/ou rotações) dos nós da estrutura.
⇒
Sistemas contínuos
Sistemas contínuos são aqueles compostos por uma infinidade de pontos materiais e que
possuem portanto um número infinito de graus de liberdade.
⇒
Sistemas discretos
Sistemas discretos são aqueles que possuem um número finito de pontos materiais e
portanto um número finito de graus de liberdade.
A maioria das estruturas consistem de uma montagem de diferentes elementos
estruturais conectados entre si por ligações contínuas ou discretas. O passo mais importante
na análise matricial de estruturas é a formulação de um modelo matemático de elementos
discretos equivalente à estrutura contínua real. Este modelo é necessário a fim de se obter um
sistema com um número finito de variáveis (graus de liberdade) nos quais as operações de
álgebra matricial poderão ser realizadas. À formulação de tal modelo chama-se de idealização
estrutural.
3
Estrutura contínua
Estrutura discretizada
Figura 1.1 – Estrutura contínua e discretizada
1.4
Divisão em elementos
As estruturas estudadas nesta disciplina serão divididas em elementos de dimensão
finita, ligados entre si por pontos nodais (nós) aonde se supõem concentradas todas as forças
de ligação entre elementos. As ações e deslocamentos serão discretizados nos nós e a
composição destes elementos para constituir a estrutura resultará em um sistema de equações
algébricas que será tratado matricialmente.
Em geral um nó é constituído pelas ligações entre barras, extremidades livres, pontos
de vinculação, no entanto, um nó fictício poderá, por conveniência do problema, ser inserido
em qualquer ponto da estrutura, por exemplo no meio de uma barra qualquer (neste caso
estaríamos dividindo a barra em duas).
6
5
4
Nó fictício
Figura 1.2 – Inserção de nó fictício
1.5
4
Sistemas de coordenadas
Com o fim de identificar e ordenar matricialmente as ações mecânicas (forças e
momentos) e os deslocamentos (lineares ou angulares) existentes nos nós de uma estrutura
integrada (montada, contínua) ou nas extremidades de um elemento (isolado, quando
subdividida a estrutura – “estrutura discretizada”), torna-se imprescindível a determinação de
um sistema de coordenadas arbitrário.
Na verdade, serão necessários dois sistemas de coordenadas chamados de Sistema de
Coordenadas Globais e Sistema de Coordenadas Locais.
O sistema de coordenadas globais refere-se aos graus de liberdade da estrutura como um
todo, ou seja estrutura montada, já o sistema de coordenadas locais refere-se aos graus de
liberdade dos elementos discretizados, ou seja, das partes da estrutura.
1.6
Método das forças e método dos deslocamentos
1.6.1 Método das forças (método da flexibilidade)
No método das forças determinam-se diretamente os esforços (forças) e indiretamente,
isto é, a partir destes, os deslocamentos.
Este método pode ser usado para analisar qualquer estrutura hiperestática, ou seja,
qualquer estrutura estaticamente indeterminada.
A estrutura é modificada por meio de liberações ou cortes, tornado-a isostática (este
sistema é chamado de principal)
O sistema de equações que resolve o problema á constituído por equações de
compatibilidade de deformações; as incógnitas são os esforços nas liberações ou cortes.
O número de equações (incógnitas) é igual ao grau de hiperestaticidade da estrutura.
Para analisar uma estrutura podem ser adotados uma infinidade de sistemas principais. A a
escolha do sistema mais conveniente depende da experiência do analista.
5
1.6.2 Método dos deslocamentos (método da rigidez)
Neste método determina-se inicialmente os deslocamentos e indiretamente, por meio
destes, os esforços.
Este método pode ser usado para analisar qualquer estrutura isostática ou hiperestática.
A única estrutura que não pode ser resolvida por este método é a composta de uma única barra
bi-engastada.
A estrutura é modificada introduzindo-se fixações de forma a torná-la cinematicamente
determinada (sistema principal).
O sistema de equações que resolve o problema é constituído por equações de equilíbrio
de forças em torno destas fixações. As incógnitas são os respectivos deslocamentos (rotações
e/ou translações).
No caso de estruturas reticuladas, o único sistema principal possível é obtido pela
fixação de todos os deslocamentos possíveis dos nós (denominados graus de liberdade).
O número de equações é igual ao grau de indeterminação da estrutura, ou seja, é igula
ao número de graus de liberdade da estrutura.
Adotando-se este sistema principal único desaparece o problema da escolha do sistema
principal do Método das Forças, por este motivo o Método dos Deslocamentos é o mais
adequado, e praticamente o único utilizado para implementação computacional em Análise de
Estruturas.
6
2 MATRIZES DE RIGIDEZ E FLEXIBILIDADE
2.1
Relação entre ações e deslocamentos
2.1.1 Equação da força em termos do deslocamento
F = k⋅u
(2.1)
Onde a rigidez da mola (k) é a força por unidade de deslocamento, ou seja, é a força
requerida para produzir um deslocamento unitário na mola.
2.1.2 Equação do deslocamento em termos da força
u=δ
δ
u =δ ⋅F
(2.2)
7
Onde δ é a deformabilidade da mola, geralmente chamada de flexibilidade, sendo o
deslocamento por unidade de força, ou seja, é o deslocamento produzido pela aplicação de
uma força de valor unitário.
2.1.3 Relação entre rigidez e flexibilidade
δ=
1
k
(2.3)
Se ao invés de uma mola tivermos uma barra contínua (como a viga de um edifício, por
exemplo), porém discretizada, ou seja, com um número finito de graus de liberdade (neste
caso apenas um) de acordo com a resistência dos materiais podemos dizer:
σ = E ⋅ε
σ=
F
A
(2.4)
(2.5)
Comparando-se (2.4) com (2.5) tem-se:
F
= E ⋅ε
A
ε=
∆l u
=
l0 L
(2.6)
(2.7)
Substituindo-se (2.7) em (2.6) tem-se:
F
u
= E⋅
A
L
(2.8)
8
Ou:
F=
E⋅A
⋅u
L
(2.9)
Comparando-se (2.9) com (2.1) conclui-se que o coeficiente de rigidez da barra é:
k=
E⋅A
L
(2.10)
Logo, o coeficiente de flexibilidade da barra é dado por:
δ=
L
E⋅A
(2.11)
Nesta disciplina será adotada a seguinte notação: o termo coeficiente de rigidez será
indicado pela letra “S” e o coeficiente de flexibilidade pela letra “C”
2.2
Definições
⇒
Sij – Coeficiente de rigidez:
Representa a ação (força) na direção i causado por um deslocamento unitário na direção
j (enquanto todos os outros deslocamentos são impostos como nulos).
⇒
Cij – Coeficiente de flexibilidade:
Representa o deslocamento na direção i causado por uma ação (força) de valor unitário
na direção j (enquanto todas as outras são nulas).
2.3
9
Exemplo de discretização de uma barra contínua composta por duas hastes e
solicitada por esforço normal
2.3.1 Forças em função dos deslocamentos
Sistema de
E2A2L2
S11
u1=1
S12
coordenadas globais
S21
rigidez (Sij)
u2=0
S22
u1=0
Coeficientes de
Coeficientes de
u2=1
rigidez (Sij)
Figura 2.1 – Coeficientes de rigidez em barra composta por duas hastes e solicitada por
esforço normal
Neste caso são conhecidas as ações que atuam nas coordenadas 1 e 2 (A1 e A2) e os
coeficientes de rigidez (S11, S12, S21 e S22), que devem ser obtidos previamente, desejando-se
obter os deslocamento nas coordenadas 1 e 2 (u1 e u2).
Para que o nó da coordenada 1 esteja em equilíbrio a força externa deve ser igual ao
somatório das forças internas resultantes dos deslocamentos ocorridos ao longo da estrutura,
ou seja:
A1 = S11 ⋅ u1 + S12 ⋅ u2
(2.12)
O mesmo pode ser dito com relação ao nó da coordenada 2:
A2 = S 21 ⋅ u1 + S 22 ⋅ u2
(2.13)
10
Unindo as equações (2.12) e (2.13), pode-se, matricialmente escrever:
 A1   S11
 =
 A2   S 21
S12   u1 
⋅   ⇒ {A} = [S ]⋅ {u}
S 22  u2 
(2.14)
onde:
{A} é o vetor das ações externas (solicitações);
{u} é o vetor dos deslocamentos nos GL’s 1 e 2;
[S] é a matriz de rigidez da estrutura em estudo, de dimensões (2x2),
correspondente ao número de coordenadas utilizadas. A matriz de rigidez é uma matriz de
transformação linear: transforma o vetor dos deslocamentos no vetor das ações.
2.3.2 Obtenção da matriz de rigidez da estrutura
A matriz de rigidez da estrutura pode ser obtida pela conceituação de seus coeficientes,
e das relações existentes na haste submetida à carregamentos axiais.
S11 - é a força na coordenada 1 decorrente da imposição de um deslocamento unitário
também na coordenada 1, mantendo-se as demais coordenadas restringidas.
E ⋅A  E ⋅A 
 u1 = 1
⇒ S11 =  1 1  +  2 2 

u2 = 0
 L1   L2 
S21 - é a força na coordenada 2 decorrente da imposição de um deslocamento unitário na
coordenada 1, mantendo-se as demais coordenadas restringidas.
E ⋅A 
 u1 = 1
⇒ S 21 = − 2 2 

u2 = 0
 L2 
11
u1 = 0
E ⋅A 
⇒ S12 = − 2 2 

u2 = 1
 L2 
 E 2 ⋅ A2 
u1 = 0


⇒
S
=

22
u
=
1
L
 2


2
Obtendo-se assim a matriz de rigidez da estrutura:
 E1 ⋅ A1 E 2 ⋅ A2 
E 2 ⋅ A2 


+
−



L
L
L


1
2
2

[S ] = 
E 2 ⋅ A2
E 2 ⋅ A2 

−

L2
L2 

2.3.3 Deslocamentos em função das forças
No item 2.3.1 foram determinadas as forças (ou ações) da estrutura em estudo em
função dos deslocamentos. De forma análoga pode-se determinar os deslocamentos em
função das forças. Neste caso, ao invés da imposição de um deslocamento unitário com
posterior determinação das forças equivalentes, deve-se impor uma força unitária com
posterior determinação dos deslocamentos equivalentes. Desta forma chega-se às
seguintes equações de equilíbrio para os nós da estrutura:
u1 = C11 ⋅ A1 + C12 ⋅ A2
(2.15)
u2 = C 21 ⋅ A1 + C 22 ⋅ A2
(2.16)
12
Unindo as equações (2.15) e (2.16), pode-se, matricialmente escrever:
 u1  C11 C12   A1 
 =
 ⋅  A  ⇒ {u} = [C ]⋅ {A}
u
C
C
 2   21
22   2 
(2.17)
onde:
{A} é o vetor das ações externas (solicitações);
{u} é o vetor dos deslocamentos nos GL’s 1 e 2;
[C] é a matriz de flexibilidade da estrutura em estudo, de dimensões (2x2),
correspondente ao número de coordenadas utilizadas.
2.3.4 Obtenção da matriz de flexibilidade da estrutura
A matriz de flexibilidade da estrutura pode ser obtida de forma análoga ao apresentado
no item 2.3.2, ou seja, pela conceituação de seus coeficientes, ou pela inversão da matriz de
rigidez, já encontrada.
Invertendo-se a matriz de rigidez (S), obtém-se a matriz de flexibilidade da estrutura:
 L1
E ⋅ A
[C ] =  1L 1

1
 E1 ⋅ A1




 L1
L2  


+

E
⋅
A
E
⋅
A
 1 1
2
2 
L1
E1 ⋅ A1
Muitas vezes é mais fácil determinar inicialmente a matriz de flexibilidade para em
seguida, através da inversão desta, obter a matriz de rigidez, caso por exemplo da
determinação da matriz de rigidez de uma barra com inércia variável.
13
2.3.5 Obtenção da matriz de rigidez mediante discretização da estrutura
A mesma matriz de rigidez já encontrada para a estrutura em questão poderia também
ser obtida mediante analise de cada uma das barras isoladamente, conforme seque.
Análise da primeira barra
⇒
E1A1L1
u1 =
S11
u1=1
S11 ⋅ L1
=1
E1 ⋅ A1
S11 =
E1 ⋅ A1
L1
Como a primeira barra apresenta apenas um grau de liberdade coincidente com os graus
de liberdade da estrutura original sua matriz de rigidez será 1 x 1:
E ⋅ A 
S1 =  1 1 
 L1 
Análise da segunda barra
⇒
u1 = 1 ; u2 = 0
S11
S21
u1 =
E2A2L2
S11 ⋅ L2
=1
E 2 ⋅ A2
S11 =
u1=1
E 2 ⋅ A2
L2
ΣS ii x = 0
S11 + S 21 = 0
S 21 = −
E 2 ⋅ A2
L2
u1 = 0 ; u2 = 1
S12
S22
E2A2L2
u2 =
S 22 ⋅ L2
=1
E 2 ⋅ A2
S 22 =
u2=1
E 2 ⋅ A2
L2
ΣS ii x = 0
S12 + S 22 = 0
S12 = −
E 2 ⋅ A2
L2
14
Como a segunda barra apresenta dois grau de liberdade coincidentes com os graus de
liberdade da estrutura original sua matriz de rigidez será 2 x 2:
 E 2 ⋅ A2
 L
2
S2 = 
E
 − 2 ⋅ A2
L2

E 2 ⋅ A2 
L2 

E 2 ⋅ A2 
L2 
−
Somando-se as matrizes de rigidez da primeira e da segunda barras tem-se:
 E1 ⋅ A1
S1 + S 2 =  L1

 0
 E 2 ⋅ A2
 
0
L2
+
E ⋅A

0  − 2 2

L2
E 2 ⋅ A2   E1 ⋅ A1 E 2 ⋅ A2 
E 2 ⋅ A2 


+
−

L2   L1
L2 
L2 
=
E 2 ⋅ A2  
E 2 ⋅ A2
E 2 ⋅ A2 
−
L2  
L2
L2 
−
Ou seja, chega-se ao mesmo resultado.
Para este exemplo simples talvez a primeira forma para determinação da matriz de
rigidez seja mais simples, porém, para estruturas com grande número de graus de liberdade a
segunda maneira (dividir a estrutura em elementos simples) é, sem dúvida, a melhor opção.
2.4
Obtenção da matriz de rigidez de um elemento de pórtico plano
Um elemento de pórtico plano é na verdade uma barra que possui um nó em cada uma
de suas extremidades. Cada um dos nós de um elemento de pórtico plano apresenta três graus
de liberdade, uma translação vertical, uma translação horizontal e uma rotação. A matriz de
rigidez do elemento será referenciada à um sistema de coordenadas locais, onde o eixo “XL”
coincide com o eixo do elemento, o eixo “YL” é perpendicular à “XL” e o eixo “ZL” é
perpendicular ao plano formado por “XL” e “YL”.
15
uL6
uL4
K
YL
uL3
J
uL2
uL1
Elemento (i)
uL5
(i)
nó inicial – J
XL
nó final – K
ZL
Sistema local é definido pela incidência do elemento: eiso “XL” de J para K.
Vetor de deslocamentos no sistema local: [uL](6x1)
Ações devido aos deslocamento nodais: [AL] = [SL].[uL]
2.4.1 Cálculo dos coeficientes da matriz de rigidez
Seja o elemento restringido abaixo. Inicialmente vamos determinar as equações que
regem os deslocamentos em uma das extremidades do elemento. Para tanto deve-se considerar
a extremidade em questão não restringida e a partir daí, com auxílio do método da carga
unitária serão definidas as equações.
uL6
uL3
uL1
J
E-A-I
L
uL5
uL2
Liberando
uL4
K
os
deslocamentos do nó J,
uL6
uL3
uL1
J
uL2
E-A-I
L
K
uL5
uL4
16
cujos graus de liberdade são “uL1, uL2, e uL3”, tem-se:
Aplicando-se cargas unitárias nas direções agora liberadas tem-se os seguintes
diagramas de momentos fletores (DMF’s) e diagramas de esforços normais (DEN’s):
F1=1
F1=1
nulo
DMF (1)
DEN (1)
1
DMF (2)
nulo
DEN (2)
+
L
F2=1
F3=1
1
-
F2=1
F3=1
DMF (3)
nulo
DEN (2)
L
Comparando-se os diagramas obtém-se:
0
1⋅1⋅ L
L
δ 11 =
=
+
E⋅I E⋅A E⋅A
0
0
δ 12 = δ 21 =
+
=0
E⋅I E⋅A
0
δ 13 = δ 31 = 0 +
=0
E⋅A
L⋅ L⋅ L
L3
+0=
δ 22 =
3⋅ E ⋅ I
3⋅ E ⋅ I
1⋅ L ⋅ L
L2
δ 23 = δ 32 =
+0=−
2⋅ E ⋅ I
2⋅ E ⋅ I
1⋅1⋅ L
L
δ 33 =
+0=
E⋅I
E⋅I
Como não existe carregamento externo na estrutura, os termos δ10, δ20 e δ30 são nulos,
ficando o sistema da seguinte forma:
17
 δ 10 + δ 11 ⋅ S1 + δ 12 ⋅ S 2 + δ 13 ⋅ S 3 = uL1

δ 20 + δ 21 ⋅ S1 + δ 22 ⋅ S 2 + δ 23 ⋅ S 3 = uL2
δ + δ ⋅ S + δ ⋅ S + δ ⋅ S = u
31
1
32
2
33
3
L3
 30
L

0
+
⋅ S1 + 0 ⋅ S 2 + 0 ⋅ S 3 = uL1

E⋅A

L3
L2

⋅ S2 −
⋅ S 3 = uL 2
0 + 0 ⋅ S1 +
3
⋅
E
⋅
I
2
⋅
E
⋅
I

2
L
 0+ 0⋅ S − L
⋅ S2 +
⋅ S 3 = uL 3
1

2⋅ E ⋅ I
E⋅I
L

⋅ S1 + 0 ⋅ S 2 + 0 ⋅ S 3 = uL1

E⋅A

L3
L2

⋅ S2 −
⋅ S 3 = uL 2
0 ⋅ S1 +
3
⋅
E
⋅
I
2
⋅
E
⋅
I

2
L
 0⋅ S − L
⋅
S
+
⋅ S 3 = uL 3
1
2

2⋅ E ⋅ I
E⋅I
Lembrando que um coeficiente de rigidez é na verdade uma força que aplicada na
direção de um grau de liberdade causa uma deformação unitária nesta direção, mantidas todas
as demais fixas. Assim, basta impor uma deformação unitária em cada uma das equações
acima mantendo as outras duas nulas e serão obtidos alguns dos coeficientes de rigidez de
rigidez do elemento (a condição de deformações nulas nas direções uL4, uL5 e uL6 é assegurada
pelo engaste).
Impondo uL1 = 1; uL2 = 0 e uL3 = 0; obtém-se:
S1 = EA/L;
S2 = 0;
S3 = 0
Estes coeficientes são devidos à imposição de um deslocamento unitário na direção uL1,
portanto pode-se escrever em lugar de S1, S11, em lugar de S2, S21 e em lugar de S3, S31.
Ou, de forma análoga, S12 = 0;
S1 = 0;
S22 = 12EI/L3;
são devidos à um deslocamento unitário na direção uL2.
S2 = 12EI/L3;
S3 = 6EI/L2
S32 = 6EI/L2, pois estes coeficientes
18
Ou:
S13 = 0;
S23 = 6EI/L2;
S1 = 0;
S2 = 6EI/L2;
S3 = 4EI/L
S33 = 4EI/L
Assim ficam determinados todos os coeficientes chamados SJJ, ou seja, os coeficientes
que surgem no nó “J” (esforços) devido à imposição de deformações unitárias neste mesmo
nó.
Resta agora determinar os coeficientes que surgem no nó “K” devido à imposição de
deformações unitárias no nó “J”, ou SKJ, os coeficientes que surgem no nó “K” devido à
imposição de deformações unitárias no nó “K”, ou SKK, e os coeficientes que surgem no nó
“J” devido à imposição de deformações unitárias no nó “K”, ou SJK.
Antes porém, alguns comentários são importantes. Analisando os coeficientes já
determinados pode-se observar que os efeitos causados por deformações axiais interferem nos
efeitos causados por deformações de flexão, e vice-versa, ou seja, as deformações axiais e de
flexão são independentes, desde que sejam verificados pequenos deslocamentos na estrutura
(caso contrário a estrutura apresentará efeitos de segunda ordem, não contemplados no estudo
desta disciplina).
Outra observação que se faz é com relação à simetria dos coeficientes, S23 = S32. Esta é
uma característica das matrizes de rigidez (e de flexibilidade também) em geral, elas são
simétricas, portanto pode-se dizer que SJK = SKJ.
Com estas observações pode-se prosseguir na determinação dos demais coeficientes de
rigidez, da seguinte maneira: inicialmente, por equilíbrio do elemento serão determinados os
coeficientes SJK, na seqüência, por simetria serão determinados os coeficientes SKJ e por fim,
novamente por equilíbrio serão determinados os coeficientes SKK.
19
uL4 = 1
uL1 = 1
SL11
E-A-I
L
J
SL64
SL34
SL61
SL31
SL14
K
uL1=1
J
SL41
K
SL24
SL32
SL65
SL12
SL35
SL62
J
E-A-I
L
K
SL45
uL6 = 1
SL36
SL63
SL23
SL55
SL25
uL3 = 1
E-A-I
J uL3=1 L
uL5=1
L
J
SL42
SL52
SL33
K
E-A-I
SL15
SL22
SL13
SL54
uL5 = 1
uL2 = 1
uL2=1
SL44
uL4=1
SL51
SL21
E-A-I
L
SL66
E-A-I
K
SL16
SL43
SL53
J
L uL6=1 K
SL26
SL46
SL56
Por equilíbrio encontram-se os coeficientes SKJ à partir de SJJ: (mais 09 coeficientes):
SL4J
SL5J
SL6J
SL41 = - SL11
SL51 = 0
SL61 = 0
SL42 = 0
SL52 = - SL22
SL62 = - SL32 + SL22.L
SL43 = 0
SL53 = - SL23
SL63 = - SL33 + SL23.L
20
Por simetria encontram-se os coeficientes SJK = SKJ: (mais 09 coeficientes):
SL1K
SL2K
SL3K
SL14 = SL41
SL24 = SL42
SL34 = SL43
SL15 = SL51
SL25 = SL52
SL35 = SL53
SL16 = SL61
SL26 = SL62
SL36 = SL63
Por equilíbrio encontram-se os coeficientes SKK à partir de SJK: (mais 09 coeficientes):
SL4K
SL5K
SL6K
SL44 = - SL14
SL54 = 0
SL64 = 0
SL45 = 0
SL55 = - SL25
SL65 = - SL35 + SL25.L
SL46 = 0
SL56 = - SL26
SL66 = - SL36 + SL26.L
Assim, fica determinada a matriz de rigidez de um elemento de pórtico plano:
 EA
0
 L

12 EI
 0
L3

6 EI
 0
2

[S ] =  EA L
−
0
L

12 EI
 0
− 3

L

6 EI
 0

L2
0
6 EI
L2
4 EI
L
0
6 EI
L2
2 EI
L
−
−
EA
L
0
0
EA
L
0
0
0
12 EI
L3
6 EI
− 2
L
−
0
12 EI
L3
6 EI
− 2
L


6 EI 

L2 
2 EI 
L 

0 

6 EI 
− 2
L 
4 EI 

L 
0
Para este elemento pode-se agora definir uma correlação entre ações (forças) e
deslocamentos:
21
[A] = [S]⋅ [u]
(2.18)
Apesar de deduzido para o sistema de coordenadas locais, esta expressão é geral,
portanto válida também para o sistema de coordenadas globais assim como para outros
elementos.
Com o mesmo procedimento adotado, ou então calculando inicialmente a matriz de
flexibilidade e posteriormente invertendo-a pode-se determinar as matrizes de rigidez de
outros elementos estruturais, como o de uma viga, o de uma treliça, entre outros, como pode
ser observado na Tabela 2.1
Tabela 2.1 – Matrizes de rigidez elementares
TRELIÇA
VIGA
22
3 MÉTODO DA RIGIDEZ
3.1
Matriz de rotação de um elemento de pórtico plano
Até agora os tópicos vistos limitaram-se ao sistema de coordenadas locais. Entretanto,
nas estruturas em geral os elementos constituintes não possuem uma mesma inclinação (vigas
e pilares, por exemplo) o que faz com que o sistema local de um não coincida com o sistema
local de outro, sendo então necessário rescrever as matrizes de rigidez dos elementos em
função de um único sistema de coordenadas, o global. Isto será feito com auxílio de uma
matriz chamada matriz de rotação, que será deduzida a seguir, para um elemento de pórtico
plano.
Seja, portanto, um elemento de pórtico plano, cujos nós tem, conforme já citado, três
graus de liberdade, representado abaixo:
uL6
YL
J
uG6
YG
XL
uL5
θ(+)
uL2
Sistema Local
uG4
K
K
uL3
uL1
uL4
uG5
uG3
uG1
J
XG
uG2
Sistema Global
Onde θ é o ângulo do eixo global para o eixo local, positivo no sentido anti-horário;
[uL] é o vetor de deslocamentos nodais do elemento no sistema local e
[uG] é o vetor de deslocamentos nodais do elemento no sistema global.
Decompondo [uG] na direção [uL], tem-se:
23
Para o nó J :
u L1 = u G1 ⋅ cosθ + u G2 ⋅ senθ
Para o nó K :
= u G4 ⋅ cosθ + u G5 ⋅ senθ
u L4
u L2 = - u G1 ⋅ senθ + u G2 ⋅ cosθ
u L5 = - u G4 ⋅ senθ + u G5 ⋅ cosθ
u L3 = u G3
u L6 = u G6
Estas equações pode ser escritas de forma matricial conforme segue:
u L1   cos θ
u   − senθ
 L2  
u L3   0

=
u
L4

  0
u L5   0

 
u
 L6   0
senθ
cos θ
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
cos θ
0
senθ
0
0
0 − senθ
0
0
cos θ
0
0 u G1 
0 u G2 

0 u G3 

⋅
0 u G4 
0 u G5 

 
1 u G6 
ou,
[u L ] = [R ] ⋅ [uG ]
(3.1)
onde [R] é a matriz de rotação do elemento do sistema global para o local.
À partir de (3.1) é possível escrever:
[uG ] = [R -1 ]⋅ [u L ]
como [R] é uma matriz ortogonal:
[R ] = [R ]
-1
T
logo,
[uG ] = [R T ]⋅ [u L ]
(3.2)
24
O mesmo resutado obtido com a utilização da matriz de rotação inversa ou transposta
poderá ser obtido com a simples utilização da matriz de rotação, desde que se considere o
ângulo com sinal negativo (- θ)
3.2
Matriz de rigidez de um elemento no sistema global - SG
À partir da expressão dada em (2.18) que informa as ações nas extremidades do
elemento devido aos deslocamentos nodais, apenas (supondo o elemento sem carga), pode-se
dizer que:
[A L ] = [S L ] ⋅ [u L ]
(3.3)
[A G ] = [SG ]⋅ [uG ]
(3.4)
e
Assim como os deslocamentos globais e locais, as ações locais e globais também
correlacionam-se pela matriz de rotação [R] pelas seguintes expressões:
[A L ] = [R ]⋅ [AG ]
(3.5)
[AG ] = [R T ]⋅ [A L ]
(3.6)
Substituindo (3.1) em (3.3) tem-se:
[A L ] = [S L ]⋅ [R ]⋅ [uG ]
Pré-multiplicando (3.7) por [RT], tem-se:
(3.7)
25
[R ]⋅ [A
T
L
] = [R T ]⋅ [S L ]⋅ [R ] ⋅ [uG ]
(3.8)
como,
[R ]⋅ [A
T
L
] = [A G ]
[AG ] = [R T ]⋅ [S L ]⋅ [R ]⋅ [uG ]
(3.9)
Substituindo (3.4) em (3.9) tem-se:
[SG ] ⋅ [uG ] = [R T ]⋅ [S L ]⋅ [R ] ⋅ [uG ]
(3.10)
Simplificando a expressão (3.10) resulta:
[SG ] = [R T ]⋅ [S L ]⋅ [R ]
3.3
(3.11)
Vetor de ações nodais equivalentes
Até o presente momento estudou-se a correlação entre deslocamentos nodais e ações
aplicadas nos nós de um elemento estrutural. Esta correlação é expressa no sistema local,
conforme já citado, da seguinte forma:
[A L ] = [S L ]⋅ [u L ]
Ou seja, conhecidos os deslocamentos dos nós é possível determinar as ações atuantes
nestes nós e vice-versa.
26
No entanto, toda a dedução até aqui apresentada não levou em consideração a existência
de carregamentos (distribuídos ou concentrados) aplicados ao longo dos elementos. Nestes
casos será necessário calcular as chamadas ações nodais equivalentes e aplicar o princípio da
superposição dos efeitos.
Seja por exemplo o elemento de viga mostrado na Figura 3.1. Nesta figura estão
indicadas as ações (ou reações) de engastamento perfeito do elemento submetido à um
carregamento uniformemente distribuído. Estas ações de engastamento perfeito atuam nas
extremidades do elemento e compõem, juntamente com a parcela de esfoços devidos aos
deslocamentos nodais, as ações totais na extremidade do elemento, conforme indica a equação
(3.12), onde [ALEP] é o vetor de Ações Locais Engastamento Perfeito.
Figura 3.1 – Ações locais de engastamento perfeito - ALEP (elemento de viga)
[A L ] = [A LEP ]+ [S L ]⋅ [u L ]
(3.12)
onde:
[AL] - é o vetor de Ações Locais aplicadas diretamente nos nós;
[ALEP] - é o vetor de Ações Locais de Engastamento Perfeito nas extremidades
do elemento;
[SL]. [uL] - é o vetor de Ações Locais devido aos deslocamentos nodais nas
extremidades do elemento.
A igualdade entre os dois membros indica o equilíbrio entre forças aplicadas nos nós e
forças aplicadas nas extremidades dos elementos.
27
Como no processo de resolução de uma estrutura [AL] e [ALEP] são valores conhecidos
e [uL] é a incógnita, é interessante deixar os termos conhecidos no mesmo lados da equação,
que resulta:
[A L ] − [A LEP ] = [S L ]⋅ [u L ]
Ou seja, passando [ALEP]
(3.13)
para o outro lado da equação, obtém-se -[ALEP], que
corresponde a passar as ações das extremidades do elemento para os nós do elemento,
obtendo assim as ações nodais equivalentes, conforme mostra a Figura 3.2
Ações nos
nós:
(-ALEP)
Ações nas extremidades
do elemento:
(ALEP)
Ações nos
nós:
(-ALEP)
Figura 3.2 – Ações nodais equivalentes – (-ALEP)
Entretanto, a equação de equilíbrio dos nós não é feita no sistema local, e sim no global,
ou seja, deve-se transformar o vetor ações de engastamento perfeito. Esta transformação nada
mais é do que uma rotação do elemento do sistema local para o global, realizada com o
auxílio da matriz de rotação transposta [RT], definida no item 3.1 para elemento de pórtico
plano.
[A ] = [R ]⋅ [A ]
GEP
T
LEP
(3.14)
28
O vetor de ações de engastamento perfeito da estrutura [A*EP] deve ser montado
considerando a influência de todos os elementos constituintes, ou seja:
nelm
[ ] = ∑ A
A*EP
i =1

GEP 

(i)
(3.15)
onde, “nelm” corresponde ao número de elementos da estrutura.
3.4
Sistema de equações de equilíbrio para estrutura não-restritingida (sem apoios)
O sistema de equações de equilíbrio de uma estrutura pode ser escrito como na equação
(3.12), porém agora não mais no sistema local, mas sim de uma forma geral:
[A] = [A EP ]+ [S]⋅ [D]
(3.16)
onde:
[A] - é o vetor de ações aplicadas nos nós;
[AEP] - é o vetor de ações engastamento perfeito nas extremidades dos
elementos;
[S] - é a matriz de rigidez da estrutura;
[D] - é o vetor de deslocamentos nodais da estrutura;
[S]. [D] - é o vetor de ações devido aos deslocamentos nodais.
A equação (3.16) pode ser rescrita para a estrutura não restringida (sem apoios):
[A ] = A
*
*
EP
[ ][ ]
 + S* ⋅ D*

(3.17)
Estes sistemas de equações devem ser considerados no sistema global em relação aos
GL dos nós da estrutura, que devem ser numerados seqüencialmente.
29
A montagem da matriz de rigidez da estrutura deve levar em consideração a influência
da matriz de rigidez de todos os elementos no sistema global. A relação entre os GL dos
elementos e os GL da estrutura será feita através da Regra da Correspondência.
3.5
Montagem da matriz de rigidez da estrutura
A matriz de rigidez de uma estrutura é montada a partir das matrizes de rigidez no
sistema global dos elementos que compõem esta estrutura:
nelm
[S ] = ∑ S
*
i =1
(i)
G
=

nelm
∑ R (i)
[ ]
 ⋅ S (i)  ⋅ R (i)
  L 
T
i =1
(3.18)
onde: “nelm” é o número de elementos da estrutura.
Exemplo: pórtico plano com 04 elementos e 05 nós, portanto, com um total de 15 graus
de liberdade, ou seja, uma matriz de rigidez de15 x 15.
D12
4
4
Y
5
1
2
1
Z
2
X
D11
D15
D10
D14
D13
3
3
D3
D2
D6
D1
D5
D9
D4
D8
D7
Figura 3.3 – Exemplo de montagem de matriz de rigidez (pórtico plano)
No nó 5 por exemplo, concorrem três elementos, (2), (3) e (4). Destes, o elemento (4)
apresenta sistema local coincidindo com global, os demais necessitam de uma transformação
do vetor de deslocamentos do sistema local para o sistema global.
A direção do GL 15 da estrutura (D15, que é o terceiro grau de liberdade do nó 5),
correspondem as direções:
- 6 do elemento (2);
- 6 do elemento (4).
30
A direção do GL 13 da estrutura (D13, que é o primeiro grau de liberdade do nó 5),
correspondem as direções:
- 4 do elemento (4).
Ou seja, o coeficiente S*15,13 da estrutura corresponde à soma das parcelas SG6,4 do
elemento (2), SG3,1 do elemento (3) e SG6,4 do elemento (4), ou seja:
(3)
(4)
S*15,13 = S (2)
G 64 + S G 31 + S G 64
3.5.1 Regra da correspondência
A regra da correspondência correlaciona a numeração dos deslocamentos das
extremidades dos elementos ( [uG] ), com a numeração dos deslocamentos nodais da estrutura
( [D] ). Em cada elemento (i) os deslocamentos são numerados de 1 ate 2 vezes o número de
graus de liberdade de um nó. Por exemplo, cada nó de um elemento de pórtico plano possui
três graus de liberdade, portanto os deslocamentos são numerados de 1 até 2 x 3, ou seja de 1
até 6.
Nesta disciplina o número de graus de liberdade de um nó será designado por “NGL”,
logo, cada elemento (i) terá seus deslocamentos numerados de 1 até 2 x NGL, sendo que os
deslocamentos do nó inicial “J” serão numerados de 1 até NGL e os do nó final “K” serão
numerados de NGL + 1 até 2 x NGL. Portanto, para um elemento de pórtico plano os
deslocamentos do nó “J” serão numerados de 1 até 3 e os do nó “K” serão numerados de
4 até 6.
Na estrutura, os deslocamentos são numerados na ordem dos nós sendo que, em cada nó
há “NGL” deslocamentos em ordem determinada pelos eixos do sistema global.
Assim, no nó 1 do exemplo da Figura 3.3 (pórtico plano - NGL = 3) os deslocamentos
serão uG1, uG2 e uG3, no nó 2, serão uG4, uG5 e uG6, e assim por diante. No nó 5, portanto, os
deslocamentos serão uG13, uG14 e uG15, conforme pode ser observado na Figura 3.3.
Exemplo – regra da correspondência: pórtico plano
D12
4
D10
D11 4
Y
1
D3
Z
D2
31
D15
uG3
5
D13
D14
J
uG2
2
1
D1
X
D6
2
D5
uG1
3
3
D9
D4
3
D8
uG6
D7
K
uG5
uG4
Figura 3.4 – Exemplo regra da correspondência (pórtico plano)
Tomando-se como exemplo o elemento 3 que liga o nó J=5 ao nó K=3, tem-se:
Tabela 3.1 – correspondência entre sistemas para elemento 3
GL da estrutura ( [D*] )
3J(i) – 2 = 13
3J(i) – 1 = 14
3J(i) = 15
3K(i) – 2 = 7
3K(i) – 1 = 8
3K(i) = 9
GL do elemento (i) ( [uG] )
(ligando J(i) a K(i))
1
2
3
4
5
6
Por esta correlação pode-se dizer por exemplo que o coeficiente uG2,6 do elemento
corresponde ao coeficiente S*14,9 da estrutura, assim como que o coeficiente uG3,1 do elemento
corresponde ao coeficiente S*15,13 da estrutura, conforme já se havia citado no item 3.5.
Desta forma é possível fazer uso de um vetor que faça a correspondência entre os graus
de liberdade do elemento e da estrutura. Este vetor será chamado de JK e, como já indicado na
Tabela 3.1, é dado por:
[JK ]
(i)
32
JK (i),1 = 3 ⋅ J (i) − 2
 3 ⋅ J (i) − 2 


(i)
(i)
JK
=
3
⋅
J
−1
3
⋅
J
−
1
(i),2


 3 ⋅ J (i) 
JK (i),3 = 3 ⋅ J (i)
=
⇒
(i)
(i)
3
⋅
K
−
2

 JK (i),4 = 3 ⋅ K − 2
 3 ⋅ K (i) − 1 
JK (i),5 = 3 ⋅ K (i) − 1


(i)
JK (i),6 = 3 ⋅ K (i)
3
K
⋅


Para montagem da matriz de rigidez de um pórtico plano, pode-se, como sugestão,
adotar o algoritmo apresentado à seguir:
DE I=1 ATÉ NGL FAZER
DE J=1 ATÉ NGL FAZER
*
S (I,J) = 0
FIM
Inicialmente deve-se
varrer a estrutura
zerando a matriz de
rigidez
DE I=1 ATÉ NELM FAZER
MONTAR MATRIZ DE ROTAÇÃO DO ELEMENTO ([R])
MONTAR MATRIZ DE RIGIDEZ LOCAL DO ELEMENTO ([SL])
MONTAR MATRIZ DE RIGIDEZ GLOBAL DO ELEMENTO ([SG])
MONTAR VETOR “JK” DO ELEMENTO ([JK])
DE M=1 ATÉ 6 FAZER
DE N=1 ATÉ 6 FAZER
S* (JK(I,M),JK(I,N) = S* (JK(I,M),JK(I,N) + SG (M,N)
FIM
Um elemento S*(I,J) é igual a ele mesmo mais a parcela SG
correspondente ao elemento em análise. Isto ocorre porque mais de
um elemento pode contribuir para o termo S*(I,J),
33
Exemplo regra da correspondência: viga contínua – NGL = 2
3.6
Montagem do vetor de ações da estrutura
O vetor de ações da estrutura é constituído pela soma de dois outros vetores, [A*] (ações
aplicadas diretamente nos nós) e -[A*EP] (ações provenientes de cargas aplicadas nos
elementos - ações nodais equivalentes).
O vetor [A*] que está no sistema global está relacionado aos nós da estrutura não
estando vinculado a nenhum elemento específico, já o vetor -[A*EP] é obtido levando-se em
conta a contribuição de todos os elementos, somando-se os coeficientes [AGEP] dos elementos
que concorrem em um mesmo nó, correspondentes ao mesmo GL deste nó.
A montagem do vetor -[A*EP] pode ser realizada de forma similar ao apresentado para
montagem da matriz de rigidez (item 3.5), ou seja, com auxílio da regra da correspondência,
através dos vetores JK dos elementos. Assim, para um certo GL “L” do elemento, tem-se que
AGEP(L) vai contribuir para [A*EP(JK(L))].
34
Exemplo: pórtico plano
Considerando o elemento 3 do exemplo do item 3.5.1, agora com carregamento
aplicado no elemento, de acordo com a Figura 3.5.
J=5
XG
θ
AGEP1
AGEP2
ql/2
q
XL
AGEP3
qL2/12
3
3
[A LEP]
3
[A GEP]
L
AGEP6
qL2/12
K=3
AGEP5
qL/2
AGEP4
Figura 3.5 – Exemplo montagem vetor de ações da estrutura
Tem-se:
[A
(3)
LEP
]
0


 q⋅L 2 


 q ⋅ L2 12 
=

0


 q⋅L 2 


2
- q ⋅ L 12
Supondo o ângulo θ = 315º teríamos como [A(3)GEP]:
[A
(3)
GEP
] = [R ][A
T
(3)
LEP
]
 cosθ
 senθ

 0
=
 0
 0

 0
− senθ
cosθ
0
0
0
0
0
0
1
0
0 cosθ
0
0
0
− senθ
0
0
0 senθ
0
0
cosθ
0
0 
0



0
q⋅L 2 
 

2
0  q ⋅ L 12 
⋅

0 
0

0  q ⋅ L 2 
 

1 - q ⋅ L2 12
[A
(3)
GEP
0
0
0 
0

 0,707 0,707 0


 − 0,707 0,707 0
0
0
0
q⋅L 2 

 

2
 0
0
1
0
0
0  q ⋅ L 12 
(3)
A LEP = 

⋅
0
0
0
0
,
707
0
,
707
0
0

 

 0
0
0 − 0,707 0,707 0  q ⋅ L 2 

 

2
⋅
0
0
0
0
0
1
q
L
12

 

0,707 ⋅ q ⋅ L 2
1 
0,707 ⋅ q ⋅ L 2
 2


 
2


 3
q ⋅ L 12
(3)
⇒⇒⇒
A GEP = 

 
⋅
⋅
0,707
q
L
2


4
0,707 ⋅ q ⋅ L 2
5


 
2
 - q ⋅ L 12 
6
] = [R ][
T
35
]
[
]
De acordo com o item 3.5.1 o vetor JK deste elemento seria (J = 5; K = 3):
[JK ]
(3)
 3 ⋅ J (3) − 2   3 ⋅ 5 − 2 13
1



  
 2
(3)
 3 ⋅ J − 1   3 ⋅ 5 − 1  14
 
 3 ⋅ J (3)   3 ⋅ 5  15
 3
=
=
=
⇒⇒⇒


  
 
(3)
 3 ⋅ K − 2  3 ⋅ 3 − 2  7 
4
 3 ⋅ K (3) − 1  3 ⋅ 3 − 1  8 
5

 
  
 
 3 ⋅ K (3)   3 ⋅ 3   9 
6
Ou seja, o coeficiente A(3)GEP1 irá contribuir para o coeficiente A*EP13 assim como
A(3)GEP2 contribuirá para A*EP14, A(3)GEP3 contribuirá para A*EP15, A(3)GEP4 contribuirá para
A*EP7, A(3)GEP5 contribuirá para A*EP8 e A(3)GEP6 contribuirá para A*EP9.
Não se pode esquecer que um coeficiente do vetor [A*EP] deve contemplar os
coeficientes A(i)GEP de todos os elementos que concorrem naquele nó e naquele grau de
liberdade (cumulatividade).
3.7
36
Sistema de equações de equilíbrio para a estrutura restringida
3.7.1 Técnica da reordenação
Consiste em renumerar todas as direções de deslocamentos nodais, começando pelas
direções livres e deixando para o final as direções restringidas.
Para utilização desta técnica será necessário estabelecer um índice para direções
restringidas e livres, que será:
direção livre – índice ( 1 )
direção restringida – índice ( 0 )
Será necessário ainda estabelecer para todo sistema o número de direções livres,
chamado NDL, e para cada direção em estudo um Índice de Restrição Acumulado, aqui
chamado IRA. O IRA de uma dada direção é o seu índice de restrição (0 ou 1) somado aos
índices de restrição das direções anteriores.
Assim, as novas direções são:
Direção Nova Livre = Direção Antiga Livre – IRA
Direção Nova Restringida = NDL + IRA
Exemplo: pórtico plano (mesmo exemplo do item 3.5, agora porém, com apoios)
D12
D11
D15
D10
D14
D3
D4
D13
D9
D6
D1
D2
D4
D5
NDL = 7
D3
D8
D7
D2
D10
D7
D6
D15
D1
D8
D9
D5
D11
D12
D14
D13
Direção Antiga
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
37
Índice de Restrição
1
1
1
1
1
0
1
1
1
0
0
0
0
0
0
IRA
1
2
3
4
5
5
6
7
8
8
8
8
8
8
8
Direção Nova
7+1=8
7+2=9
7 + 3 = 10
7 + 4 = 11
7 + 5 = 12
6-5=1
7 + 6 = 13
7 + 7 = 14
7 + 8 = 15
10 - 8 = 2
11 - 8 = 3
12 - 8 = 4
13 - 8 = 5
14 - 8 = 6
15 - 8 = 7
A partir deste momento, as linhas e colunas da matriz de rigidez da estrutura, [S*],
devem ser trocadas, deixando as direções livres no início e as restringidas no final. As novas
direções deverão ser armazenadas em um vetor que as correlacione com as antigas. Como
sugestão este novo vetor poderia chamar-se ND.
Neste ponto torna-se importante salientar que a numeração dos GL’s da estrutura foi
alterada, o que torna necessária a alteração dos vetores JK dos elementos, adequando-os à
nova numeração, pois estes vetores serão utilizados no futuro para determinação dos esforços
nas extremidades dos elementos.
Após isso, o sistema de equações (3.17) pode ser rescrito da seguinte forma:
 [S DD ]

 [S RD ]
[S DR ]   [DD ]   [A D ]   [A EP, D ]
⋅
=
−
[S RR ]   [DR ]   [A R ]   [A EP, R ]




[S DR ]   [D]   [A]   [A EP ]
⋅
=
−
[S RR ]   [DR ]   [Re]   [A EP, R ]






(3.19)
ou então:
 [S]

 [S RD ]
onde:

(3.20)
38
[SDD] ou [S] é a matriz de rigidez da estrutura restringida, com apoios;
[SDR] é a sub-matriz de [S*] que contém os coeficientes de influência dos deslocamentos
dos nós restringidos sobre as ações nos nós deslocáveis ou livres;
[SRD] é a sub-matriz de [S*] que contém os coeficientes de influência dos deslocamentos
dos nós livres sobre as reações nos nós restringidos;
[SRR] é a sub-matriz de [S*] que contém os coeficientes de influência dos deslocamentos
dos nós restringidos sobre as reações nos nós restringidos.
Nos casos práticos mais comuns, ou seja, sem deslocamentos de apoios, com [DR] = 0,
o sistema de equações (3.20) pode ser simplificado e escrito de explicitamente da seguinte
forma:
 [S] ⋅ [D] = [A] − [A EP ]

[S RD ] ⋅ [D] = [Re] − [A EP, R ]
(3.21)
(3.22)
Resolvendo o sistema de equações (3.21) obtém-se os deslocamentos nodais:
[D] = [S -1 ]⋅ ( [A] − [A EP ] )
(3.23)
e, a partir destes, obtém-se as reações de apoio:
[Re] = [S RD ]⋅ [D] + [A EP, R ]
(3.24)
3.8
39
Cálculo dos esforços nas extremidades dos elementos
Estando resolvida a equação (3.23), ou seja, sendo determinados os deslocamentos
globais da estrutura, podem então ser determinados os deslocamentos nodais no sistema
global de cada um dos elementos, portanto “uG”. Para tanto, deve-se utilizar o vetor JK que
correlaciona os deslocamento nodais da estrutura com os deslocamentos nodais (no sistema
global) dos elementos. Antes porém, é necessário que se faça uma alteração dos vetores JK,
adequando-os às novas direções da estrutura, que foram modificadas no momento da
reordenação. Isto pode ser feito com auxílio do vetor ND que correlaciona as novas direções
(após a reordenação) com as antigas (após a reordenação).
Seja por exemplo o elemento 3 do pórtico da Figura 3.3, cujo vetor JK dado na Tabela
3.1 é composto pelos seguintes coeficientes:
JK3 = [13, 14, 15, 7, 8, 9]
O vetor ND da estrutura (obtido após reordenação) é dado pelos seguintes coeficientes:
ND = [8, 9, 10, 11, 12, 1, 13, 14, 15, 2, 3, 4, 5, 6, 7]
ou seja, o GL 13 da estrutura tornou-se, após a reordenação, o GL 5, o GL 14 tornou-se 6 e os
GL’s 15, 7, 8 e 9 tornaram-se respectivamente 7, 13, 14 e 15, portanto, o novo vetor JK do
elemento 3 será composto pelos seguintes elementos:
JK3 = [5, 6, 7, 13, 14, 15]
Assim, o vetor de deslocamento globais do elemento 3 será constituído pelos
deslocamentos D5, D6, D7 ,D13, D14 e D15 da estrutura, ou seja:
uG3 = [D5, D6, D7 ,D13, D14 e D15]
40
pois o deslocamento de um nó da estrutura em uma dada direção é igual aos deslocamentos
globais de todos elementos neste mesma direção.
Computacionalmente, a determinação do vetor uG de um determinado elemento pode
ser feita variando-se os graus de liberdade do elemento, L, de 1 a 2NGL e efetuando-se à cada
variação o seguinte cálculo:
uG(L) = D (JK(L))
Obtido o vetor uG do elemento, pode-se agora obter os esforços totais em suas
extremidades no sistema local, AL. Para tanto, deve-se utilizar a equação (3.7) com a devida
adição das ações locais de engastamento perfeito, ou seja:
[A L ] = [S L ]⋅ [R ]⋅ [uG ]
(equação (3.7))
adicionando-se a esta expressão o vetor de ações de engastamento perfeito [ALEP], tem-se:
[A L ] = [S L ]⋅ [R ]⋅ [uG ] + [A LEP ]
(3.25)
Para que todas as operações mencionadas e necessárias ao desenvolvimento de um
programa sejam de realização possível, alguns vetores e algumas matrizes, como por
exemplo, [ALEP], [SL] x [R], [JK], e outros(as), deverão ser armazenadas em memória ou em
disco (em arquivos), sendo a segunda opção mais interessante em função da economia de
memória.

ANÁLISE MATRICIAL DE ESTRUTURAS

Transcrição

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