SIMULAÇÃO DE DESEMPENHO DE REGULADORES DE TENSÃO
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SIMULAÇÃO DE DESEMPENHO DE REGULADORES DE TENSÃO
SIMULAÇÃO DE DESEMPENHO DE REGULADORES DE TENSÃO A NÚCLEO SATURADO VIA ATPDRAW: ANÁLISE DE UM CASO REAL EM 34,5 kV João Areis F. Barbosa Jr., José Carlos de Oliveira, Thiago V. da Silva, Isaque N. Gondim, Fabricio P. Santilio, Arnulfo B. de Vasconcellos, Jackson M. Pacheco Universidade Federal de Uberlândia, Faculdade de Engenharia Elétrica-NQREE, Campus Santa Mônica, Uberlândia-MG, [email protected], [email protected], [email protected], [email protected], [email protected], [email protected], [email protected] Resumo – O presente trabalho tem como objetivo apresentar aspectos relacionados com a modelagem e, ainda, estudos computacionais sobre o desempenho de um compensador estático à núcleo saturado (CERNS) na regulação da tensão em alimentadores de transmissão e distribuição. O modelo desenvolvido para o referido equipamento foi implementado na plataforma ATP, que emprega técnicas de simulação no domínio do tempo. Utilizando o recurso computacional disponível, são então conduzidas atividades investigativas sobre o desempenho de um sistema de transmissão típico de 34,5 kV, sem e com a inserção do equipamento em pauta, buscando destacar a eficácia da modelagem empregada e do compensador no sentido da estabilização dinâmica da tensão sob distintas condições operativas impostas. Palavras-Chave – Compensador Estático de Reativos, Reator a Núcleo Saturado, Modelagem, Regulação de Tensão, ATP. A ATPDRAW PERFORMANCE SIMULATION OF SATURATED CORE REACTORS: A 34,5KV REAL ANALYSIS CASE Abstract – This paper presents modeling analysis and computational simulation of reactive static compensators utilizing a combination of a saturated core reactors and a fixed capacitor bank (SCRSC). The proposed equipment model was developed using the time domain ATPDraw platform. Using the obtained model, a performance analysis is carried out aiming at evaluating a 34.5kV transmission network behavior subjected to voltage variation due to a sudden load change, with and without the presence of the specified equipment. 1 Keywords – Static VAr Compensator, Saturated Core Reactor, Modeling, Voltage Compensation, ATP. I. INTRODUÇÃO A preocupação com a manutenção da qualidade da energia elétrica dentro dos padrões considerados aceitáveis é um dos temas mais abordados nos dias de hoje. A demanda crescente da potência dos sistemas elétricos tem levado os especialistas a tratar o controle da potência reativa e da tensão com mais rigor, principalmente em sistemas elétricos com características radiais e sazonais. Uma das singularidades destes sistemas está nas dificuldades inerentes à regulação de tensão junto às barras de consumo, tanto em regime permanente como sob condições transitórias e dinâmicas. Na operação em vazio ou em carga leve, vigente por ocasião das energizações ou como conseqüência das rejeições de carga podem produzir elevações na tensão das barras que superam os valores pré-definidos pelos órgãos reguladores. Por outro lado, quando funcionando na plenitude da carga, muitas vezes registra-se um comportamento inverso, ou seja, uma redução drástica da tensão. Dentre os indicadores de qualidade ressalta-se a questão dos níveis da tensão de suprimento, conforme determinado pela Resolução 345 da Agência Nacional de Energia Elétrica (ANEEL), de 16 de dezembro de 2008 (reeditada em 01 de Janeiro de 2011 pela resolução 424/2010). Esta regulamentação, que em seu Módulo 8, trata do serviço no que tange as faixas de classificação de tensões de regime permanente. Este documento estabelece que, sistemas alimentados com tensão nominal superior a 1 kV e inferior a 69 kV, sob condições normais, não podem operar com variações de tensões que excedam +5% / -7% do valor contratado. Objetivando a conformidade dos padrões de tensão, uma das soluções mais comuns encontra sustentação na compensação de reativos. De fato, esta é uma prática comum entre as concessionárias responsáveis pela geração e transmissão de energia elétrica, valendo-se, para tal, de diversos expedientes, cada um com características e indicações específicas. Nestas situações, dentre a diversidade de opções existentes, emerge o emprego de um dispositivo de um princípio já bastante difundido na engenharia elétrica, qual seja, o emprego de dispositivos compensadores baseados na saturação magnética de reatores composto também por bancos de capacitores em paralelo. Um dos pontos de maior importância deste produto refere-se, além dos custos e simplicidade, em sua capacidade de promover um controle de tensão de forma intrínseca ao seu princípio construtivo e promover um processo dinâmico de regulação da tensão com tempos de respostas extremamente atrativos. Focando, pois o emprego destes equipamentos, este artigo tem por objetivo apresentar os fundamentos empregados para a modelagem do mencionado compensador na interface ATPDraw do simulador ATP e, através da análise de desempenho deste dispositivo no processo da regularização da tensão de um alimentador típico em média tensão, ressaltar as potencialidades da estratégia em pauta. O sistema utilizado corresponde a uma linha típica, localizada na Cidade de Primavera – MT. As investigações têm por propósito a avaliação da eficácia do compensador estático tipo reator à núcleo saturado, e seus impactos junto ao referido sistema estudado. uma região de domínio do efeito indutivo (tensões superiores) e outra do domínio capacitivo (tensões inferiores). II. FUNDAMENTOS E CARACTERÍSTICAS OPERATIVAS DO COMPENSADOR ESTÁTICO A REATOR À NÚCLEO SATURADO Os princípios básicos e características de funcionamento do compensador estático tipo reator a núcleo saturado, assim como o seu modelo físico e correspondente diagrama de blocos para a simulação computacional constituem-se em temas tratados em [1]-[4] motivo pelo qual dispensa-se maiores atenções à tais questões, a não ser por uma síntese do funcionamento do dispositivo. A estrutura geral do compensador em questão encontra-se sintetizada na Fig. 1. A característica (V x I) de um reator saturado permite constatar que, na sua região não-saturada, sua indutância é alta e a respectiva corrente absorvida da rede é pequena. Assim que a saturação é atingida, a indutância é diminuída e, por conseguinte, a corrente associada é incrementada, assim como a potência reativa absorvida. Desta maneira, baseado em princípios aplicáveis aos circuitos elétricos, constata-se que, quando da ocorrência de elevações da tensão, o reator a núcleo saturado pode ser empregado para a regulação desta grandeza, observadas as limitações impostas por um estatismo natural à inclinação da curva indicada. Com a inclusão de um capacitor paralelo (CP) o arranjo passa a apresentar propriedades operacionais no sentido de absorver ou fornecer potência reativa, agindo, desta forma, como compensador da regulação da tensão quando da ocorrência de uma elevação ou redução da tensão do barramento. Fig. 2. Característica V x I do compensador estático à reator saturado. III. IMPLEMENTAÇÃO COMPUTACIONAL DO REATOR SATURADO NO SIMULADOR ATP O modelo do reator saturado twin-tripler no simulador ATP, implementado via interface gráfica ATPDraw, utiliza como base o modelo de um transformador saturável trifásico (transformers-saturable 3 phase) existente no programa. Isto se fundamenta, sobretudo, nas similaridades construtivas entre o reator e o transformador. Este modelo leva em consideração as características elétricas dos enrolamentos, tais como: resistências e indutâncias de dispersão, e ainda, as características do núcleo, na forma da curva de magnetização do equipamento, fluxo concatenado versus corrente (λ x i). Cada coluna magnética do reator é representada por um elemento monofásico, de três enrolamentos, com as mesmas características elétricas e de magnetização de uma das fases do transformador trifásico escolhido como base, onde dois enrolamentos são destinados à representação dos enrolamentos principal e auxiliar (Np e Na) do RNS, enquanto o terceiro enrolamento pode ser utilizado para a devida representação das perdas ativas do equipamento. Assim foi criado um cartão no formato Data Base Module (DBM), extensão inerente ao ATP, para representar as características elétricas dos enrolamentos principal e auxiliar, de cada uma das colunas do reator, assim como a curva característica de magnetização da referida coluna. A Fig. 3 ilustra o arquivo criado para a representação de cada coluna magnética do equipamento. Fig. 1. Diagrama Unifilar do Compensador. Na Fig. 1: v(t) – tensão nos terminais do compensador; i(t) – corrente total associada com a operação do compensador; iC(t) – corrente no capacitor paralelo; iRNS(t) – corrente no reator saturado; CP – capacitância do banco paralelo. A Fig. 2, por sua vez, fornece a curva (V x I) de desempenho global do equipamento assim obtido. Esta revela Fig. 3. Arquivo DBM, representativo das características elétricas e da curva de magnetização de uma das colunas do RNS. A partir do arquivo DBM foi criado um novo componente na interface gráfica ATPDraw, que representa as características elétricas e magnéticas de uma das colunas do RNS. A Fig. 4 (a) ilustra o resultado final associado com o referido componente na interface ATPDraw. Isto foi realizado através do emprego da rotina New sup-file existente no programa. A Fig. 4 (b), por outro lado, mostra o componente criado. Fig. 5. Diagrama unifilar do sistema simulado. (a) (b) Fig. 4. Componente criado na interface ATPDraw – RNS.sup. Uma vez elaborado o componente (RNS.sup), representativo de uma das colunas do reator, procede-se, na sequência, a interligação dos enrolamentos do reator a núcleo saturado objetivando atingir a estrutura física do twintripler. Este, em consonância com [1]-[6], constitui-se num arranjo formado por dois núcleos independentes constituídos por três colunas magnéticas cada. Cada coluna apresenta dois enrolamentos concêntricos, sendo um principal (Np) e outro auxiliar (Na). Os enrolamentos são interligados na forma zigzag, em série, perfazendo no final uma conexão estrela flutuante. Vale ressaltar que, embora o modelo de transformador trifásico presente no ATP não possua acoplamento magnético entre as fases, o arranjo elétrico utilizado para a interconexão dos enrolamentos do reator saturado twin-tripler, acaba contribuindo para o acoplamento magnético entre as fases, tendo em vista que a corrente de cada fase percorre os enrolamentos de diferentes colunas do reator, produzindo assim forças eletromotrizes que juntas representam o principio de funcionamento esperado para o referido equipamento. IV. CARACTERIZAÇÃO DO SISTEMA SIMULADO O sistema considerado está associado com uma linha de transmissão de 34,5 kV da rede CEMAT, no norte do estado do Mato Grosso. Inicialmente observa-se que, sob condições de carregamentos normais, esta linha apresentava uma série de problemas relacionados com a operação com tensões inferiores aos limites permitidos. Para correção do problema, um banco de capacitores foi instalado, todavia, quando do desligamento de um grande conjunto de equipamentos de irrigação, fato este comum em períodos das chuvas e entressafras, a linha experimentava expressivas elevações de tensão. Os fenômenos aqui relatados poderiam ser compensados através de distintos dispositivos destinados a tal fim. Para os objetivos deste trabalho optou-se pela solução do problema através da instalação de um regulador fundamentado na composição de reator saturado operando em paralelo com um banco de capacitores. Isto determinou, pois a utilização do já denominado regulador identificado por CERNS, o qual foi instalado no barramento 3 do diagrama unifilar do sistema elétrico simulado, sendo este ilustrado através da Fig. 5. Objetivando a análise de desempenho do compensador, os estudos focados no presente artigo estão diretamente atrelados com fenômenos de elevações e afundamentos momentâneos de tensão. Indiscutivelmente, se o equipamento apresentar um desempenho de regulação satisfatório para tais fenômenos, por conseguinte, a compensação das variações de tensão de longa duração serão mais facilmente concretizadas. Para as condições impostas, quando da elevação da tensão, o dispositivo deverá atuar no sentido de promover absorção de reativos através da operação do reator sob condições saturadas. Contrariamente, quando da ocorrência de eventuais afundamentos, o reator passa a funcionar sob condições não saturadas e o banco de capacitores assume o domínio do processo. As principais informações elétricas referentes ao sistema elétricos sob análise encontram-se disponibilizados na Tabela I. Vale observar que os parâmetros definidos para o reator e o banco de capacitores foram obtidos por procedimentos clássicos que culminam pela caracterização dos valores das potências reativas necessárias ao enquadramento das tensões aos padrões requeridos. TABELA I Dados do Sistema Dados Carga Extensão da linha Reator TwinTripler Banco de Capacitores Potência (MVA) 8,0 Fator de Potência 0,92 Tensão (kV) 34,5 Potência (MVAr) - Distância (Km) - - - - 76 - - 34,5 3,0 - - - 34,5 2,8 - - V. ESTUDOS COMPUTACIONAIS Com base no sistema elétrico apresentado, os estudos computacionais são realizados para duas condições operativas básicas: Alimentador sem a presença do compensador; Alimentador com a presença do compensador completo. Além disso, também são avaliadas questões associadas com a potência absorvida e com as distorções harmônicas produzidas pelo compensador em questão. A. Alimentador sem a presença do compensador A Fig. 6 evidencia o desempenho da Barra 3 quando da manifestação de fenômenos que conduzem a uma elevação momentânea de tensão (valor nominal de 34,5 kV), quando da ausência do compensador em foco. Nesse sentido, em t=3s é provocada a ocorrência de tal evento, com a retirada de 75% da carga total presente no sistema, isto é, daquelas indicadas para os três barramentos supridos pelo alimentador em questão. Inicialmente, com carga nominal, o valor da tensão era de 31,94 kV, ou seja 7,4% abaixo da tensão nominal da linha. Com a retirada de 75% da carga, ocorreu uma elevação para 35,42 kV, com duração de 3,0 segundos, 2,6% acima de 34,5 kV. Tais resultados demonstram que com operação em carga nominal, a tensão já se encontra originalmente abaixo do limite estabelecido pela legislação. Os perfis das tensões entre fases do barramento 3, durante todo o intervalo de simulação (entre 0,0 e 9,0s), proveniente de tais manobras são evidenciados a seguir. Fig. 6. Tensões entre fases na Barra 3 - alívio de carga - sem compensação. As Figs. 7 (a) e (b) ilustram, respectivamente, detalhes das tensões para 2 (duas) condições específicas do funcionamento do sistema, uma associada com o que se denominou por situação inicial, e outra, sob a ação do alívio repentino da carga. B. Alimentador com a presença do compensador completo Desta feita, com a presença do compensador de reativos completo, isto é, com a unidade capacitiva operando de forma simultânea com o reator saturado, os estudos anteriores foram refeitos. Em t=3 s é provocada a redução de 75% da carga e, como decorrência disto, o valor da tensão, que era de 33,0 kV (4,4% abaixo da nominal) foi elevado para aproximadamente 34,5 kV, permanecendo nesta condição durante 3,0 s, findo o qual a carga é restaurada ao seu valor original. Os perfis das tensões entre fases do barramento 3, durante todo o intervalo de simulação (entre 0,0 e 9,0s), podem ser visualizados na Fig. 10. Fig. 10. Tensões entre fases na Barra 3– alívio de carga – com a presença do CERNS. As Figs. 11 (a) e (b) ilustram, respectivamente, detalhes das tensões para as duas condições impostas para o funcionamento do sistema, uma associada com o que se denominou por situação normal e outra sob a ação do alívio repentino da carga. (a) Intervalo I - com carregamento normal (a) Intervalo I - com carregamento normal (b) Intervalo II – com alivio de 75% da carga Fig. 7. Tensões entre fases na Barra 3 – sem compensação. (b) Intervalo II - com alivio de 75% da carga Fig. 11. Tensões na Barra 3 - com a presença do CERNS. Para uma maior compreensão sobre a solicitação de reativo provocada pelo reator a núcleo saturado, a Fig. 12 mostra a corrente total na barra 3 sob condições nominais de operação e quando da solicitação de potência reativa devido a rejeição de carga de 75%. A Fig. 13 (a) e (b) ilustra especificamente a corrente no reator a núcleo saturado quando a carga esta sobe as mesmas condições de operação. Visando oferecer informações atreladas com a operação do compensador propriamente dito, a Fig. 14 representa a potência reativa total vinculado com o funcionamento do compensador de reativos contendo as suas unidades capacitiva e reativa - CERNS durante todo o intervalo de simulação compreendido (entre 0,0 e 9,0s). (a) Intervalo I - com carregamento normal (b) Intervalo II – com alivio de 75% da carga Fig. 12. Correntes na Barra 3 - com a presença do CERNS (b) Intervalo II – com alivio de 75% da carga Fig. 13. Correntes na barra 3 que alimentam o CERNS. Fig. 14. Potência Reativa no Reator Linear - com carga pesada e com carga leve. A partir dos resultados, pode-se verificar que a potência reativa, inicialmente de 1,46 MVAr, foi elevada para 3,67 MVAr, durante a retirada de 75% da carga, fato este que determinou uma elevação de aproximadamente 150% da potência absorvida. A potência reativa retoma o seu original, apenas quando a carga é restaurada, a partir de t6,0s. Muito embora o reconhecimento da eficácia do processo da regulação é importante observar que, devido a sua característica não-linear, o reator saturado se apresenta, quando de sua operação nos termos aqui definidos, com um expressivo conteúdo harmônico. Diante das condições supra definidas, o compensador, como um todo, absorveu da rede uma corrente predominantemente indutiva, com uma distorção total de cerca de 24% para carga nominal e 21,9% para carga leve. A título de exemplificação, as Fig. 15 e 16 ilustram os resultados obtidos para as correntes harmônicas da fase A, onde se constata a marcante presença do 11° harmônico, como seria esperado. (a) Intervalo I - com carregamento normal Fig. 15. Espectro harmônico da corrente na linha A - carga nominal. Fig. 16. Espectro harmônico da corrente na linha A - carga leve. No que tange a questão dos impactos das distorções de corrente sobre a tensão nos terminais do compensador, esta passa a apresentar, para as duas condições operacionais postuladas, os resultados ilustrados nas Figs. 17 e 18. Estes permitem constatar que a distorção harmônica total de tensão, que era de 1,3% para carga nominal, quando do alivio da carga suprida, a referida grandeza foi para 2,6%. Este valor é compatível com as recomendações aplicáveis [7]. Fig. 17. Espectro harmônico da tensão no barramento 3 - carga nominal. Fig. 18. Espectro harmônico da tensão no barramento 3 - carga leve. VI. CONCLUSÕES Este artigo teve por foco principal ressaltar o desempenho operacional de um sistema elétrico da CEMAT, sob duas condições de carregamento, e a eficácia de um processo de compensação de reativos utilizado para compatibilizar as tensões aos padrões exigidos. As bases físicas que norteiam o dispositivo regulador à núcleo saturado, os fundamentos para sua modelagem no ATP e as avaliações do funcionamento da rede, com e sem a inserção do CERNS, foram explorados e os resultados computacionais obtidos enfatizaram que o produto se mostra altamente eficiente para os fins aqui almejados. Adicionalmente, visando esclarecer sobre os conhecidos impactos sobre as distorções harmônicas, foram também avaliados os níveis de distorção quando do funcionamento do compensador conectado ao alimentador adotado para os trabalhos. Do exposto, ficou demonstrada, mais uma vez, que o CERNS se apresenta como uma estratégia alternativa apropriada e uma tecnologia promissora e atrativa sob os pontos de vista técnicos e financeiros. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS [1] A. B. Vasconcellos, “Modelagem, Projeto e Construção de Compensadores Estáticos Tipo Reator à Núcleo Saturado para melhoria da Qualidade da Energia: Análise Computacional e Validação Experimental”, tese de doutorado, Universidade Federal de Uberlândia, Uberlândia-MG, Brasil, 2004. [2] J. C. Oliveira, A. B. Vasconcellos, R. Apolônio, “Compensador Estático a Reator Saturado: Geração Harmônica Sob Condições Ideais e Não Ideais de Suprimento”, V SBQEE, Aracaju-SE, Brasil, Ago. 2003. [3] J. C. Oliveira, A. B. Vasconcellos, R. Apolônio; “Análise do Desempenho Dinâmico de um Compensador Estático a Reator a Núcleo Saturado”; VI SBQEE, Aracaju-SE, Brasil, Ago. 2005. [4] J. C. Oliveira, A. B. Vasconcellos, R. Apolônio; “Saturated Core Reactor Static Compensator: Computational Analysis Versus Experimental” (in Portuguese), XV CBA, Gramado-RS, Brazil, Sep. 2003. [5] M. A. Carvalho; “Application of Saturated Reactors in Systems of Transmission” (in Portuguese), XIII SNPTEE, Camboriú-SC, Brazil, Oct. 1995. [6] E. Friedlander, K. M. Jones; “Saturated reactors for Long Distance Bulk Power Lines”; Electrical Review, pp 940 – 943, Jun. 1969. [7] ANEEL Agência Nacional de Energia Elétrica. – Resolução Normativa nº 424/2010 – PRODIST Módulo 8.